Способ местного разрушения оксидной пленки. Разрушение оксидной пленки на экранных трубах

Степень - разрушение - оксидная пленка

Cтраница 1

Степень разрушения оксидной пленки определяется интенсивностью действия сил очистки на оксидную пленку и, главным образом, зависит от вида и величины действующей на оксидную пленку силы, а также от температуры. [1]

Хотя степени разрушения оксидной пленки сталей 12Х1МФ и Х18Н12Т при данных условиях очистки поверхности паровыми струями одного и того же порядка, все же ускоряющее действие очистки на коррозионно-эрозионный износ труб из разных сталей различное. Величина [ i, - при заданной мало зависит от температуры металла. [3]

Тенденция уменьшения степени разрушения оксидной пленки имеет место с увеличением времени работы экранных труб до 10 - 15 тыс. ч, после чего g стабилизируется на постоянном уровне. [4]

Относительно низкие значения степени разрушения оксидной пленки объясняются слабым воздействием водяной струи на оксидную пленку. Об этом свидетельствует существование на экранных трубах плотных золовых отложений небольшой толщины. С течением времени физико-химические характеристики этого слоя отложений стабилизируются на уровне, соответствующем параметрам работы системы водной очистки. [5]

Видно также, что степень разрушения оксидной пленки практически не зависит от температуры металла. [6]

Исходя из установленных значений степени разрушения оксидной пленки, нетрудно по формуле (5.14) рассчитать глубину износа экранных труб для различных условий работы или определить допустимое количество циклов очистки, либо продолжительность работы труб при заданной глубине износа. [7]

С использованием этих значений степени разрушения оксидной пленки рассчитаны ожидаемые глубины износа металла труб за 100 тыс. ч работы в тех же условиях, при которых были проведены испытания мембранных опытных участков. Плавниковые трубы экранов в условиях водной очистки при рабочей температуре металла 400 - 450 С и периоде очистки 12 ч изнашиваются в котле, сжигающем назаровский уголь, со скоростью 0 060 - 0 065 мм / год, а при сжигании эстонских сланцев при температуре металла 400 С и периоде очистки 56 ч - со скоростью 0 035 - 0 040 мм / год. [8]

Величина р, увеличивается с увеличением как степени разрушения оксидной пленки, так и количества циклов очистки. На ц сильно влияет также показатель степени окисления п, который в свою очередь зависит, главным образом, от марки стали и состава продуктов сгорания топлива. [9]

Анализ полученных данных показывает, что при степени разрушения оксидной пленки 0 4 - 0 6 процесс износа труб из стали 12Х1МФ при комбинированной очистке ускоряется в 4 7 - 6 3 раза. [11]

На рис. 12 - 19 приведена зависимость степени разрушения оксидной пленки от температурного перепада в металле при водяной обдувке трубчатых образцов. Степень разрушения оксидной пленки была рассчитана на основе максимальной глубины износа. Из представленных графиков следует, что с увеличением температурного перепада в металле величина непрерывно повышается и приближается к единице. [12]

На рис. 12 - 26 представлена зависимость степени разрушения оксидной пленки от радиуса обмывки при различных температурах металла. Из этих данных видно, что сопротивляемость оксидных пленок, образующихся на поверхности труб из сталей 12Х1МФ иХ18Н12Т ктер-мическому воздействию водяной струи почти одинакова и практически не зависит от температуры металла. [13]

На рис. 12 - 18 приведена зависимость степени разрушения оксидной пленки сталей 12Х1МФ и Х18Н12Т от удельного силового импульса паровой струи. Величина g была рассчитана на основе максимальной измеренной глубины износа. [15]

Страницы: 1 2 3 4

www.ngpedia.ru

Разрушение окисных пленок - Справочник химика 21

Рис. 49. Типы разрушений окисных пленок при их росте на металлах

Это наиболее быстрый способ очистки (10—18 час.), применение которого значительно сокращает сроки ремонта и исключает необходимость применения наиболее вредной механической очистки с турбинками. Существенным недостатком этого способа по сравнению с механическим является большой износ печных труб, что объясняется интенсивным окислением металла кислородом воздуха при высоких температурах выжига. Наличие водяного пара усиливает это окисление, а большие скорости движения паровоздушной смеси в трубах приводят к разрушению окисной пленки, вследствие чего металл оголяется и вновь окисляется. Поэтому применение данного способа требует большой осторожности. [c.290]

Расплавленные частицы напыляемого металла при металлизации подвергаются значительному окислению. Окисленная поверхность частиц металла обладает значительной хрупкостью и высокой температурой плавления. Для того чтобы обеспечить разрушение окисной пленки, а следовательно, и прочное сцепление напыляемого металла с металлизируемой поверхностью, распыление металла необходимо проводить с большой скоростью при достаточно высокой температуре. [c.154]

Прирост тока растворения только вследствие зачистки и обнажения свежей поверхности в местах разрушения окисной пленки достаточно невелик (по данным [24 ], максимальные изменения емкости и сопротивления алюминиевого электрода не превышали соответственно 30 и 10%), поэтому увеличение тока растворения можно отнести целиком за счет механохимического эффекта. [c.146]

Это приводит к разрушению окисных пленок, обусловливающих пассивное состояние. В практике отмечены случаи, когда после бури под действием солей изоляторы теряют свои свойства и становятся проводниками тока при наличии небольшого количества воды. [c.10]

Н2О. в промышленных и морских атмосферах алюминиевые сплавы подвергаются коррозии вследствие разрушения окисных пленок. Коррозионная стойкость алюминия и его сплавов зависит от чистоты обработки металла. Наибольшей коррозионной стойкостью обладает алюминий с отшлифованной и отполированной поверхностью. Царапины, надрезы, раковины, поры усиливают процесс разрушения алюминиевых сплавов. [c.73]

Реальные металлические поверхности покрыты окисными пленками, однако сцепление при термокомпрессии возможно и в этом случае. При давлениях, превышающих предел текучести металла (имеющих место на вершинах микровыступов уже при небольших сдавливающих усилиях), металл выступов начинает течь. Более твердая пленка окисла при пластическом течении металла растрескивается, металл продавливается в трещины, образуя участки металлического контакта с описанным выше механизмом сцепления. Однако, если приложенному механическому усилию не сопутствует значительный нагрев зоны сварки, то остаточные упругие напряжения разорвут сварной шов. Чем выше температура, тем при меньших давлениях начинается сцепление, так как облегчается разрушение окисных пленок. Твердость ковкого металла проволоки существенно уменьшается, а твердость окисных пленок с ростом температуры меняется мало. При нагреве в результате увеличения пластичности металла легче образуются большие поверхности соприкосновения, и снимаются разрушительные для шва внутренние механические напряжения. [c.20]

В первом случае при увеличении пластической деформации происходит оттеснение металла покрытий в процессе трения в стороны от мест контакта. Многократные пластические деформации приводят к усталостному разрушению поверхностей трения. Под воздействием этих деформаций наблюдается разрушение окисных пленок на поверхности контакта. В местах разрушения металла покрытия появляются локальные зоны схватывания, которые за короткий промежуток времени перерастают в спонтанные. [c.9]

При взаимодействии магния с водой наряду с конденсированной окисью или гидроокисью магния образуется газообразный продукт реакции — водород, который может существенно влиять на характер воспламенения и горения. Переход реакции с поверхности в объем после гетерогенного воспламенения сопровождается разрушением окисной пленки от поверхности частицы поднимается облако хлопьев, которое бистро увеличивается до определенного размера. Отношение диаметра облака к начальному диаметру частицы составляет 2,0—2,2. После выгорания магния из хлопьев образуется твердый скелет ветвистого строения — коралл . [c.257]

Г орение алюминия в водяном паре. Воспламенение алюминия в водяном паре происходит гетерогенно. Выделяющийся при реакции водород способствует разрушению окисной пленки при этом жидкая окись (или гидроокись) алюминия разбрызгивается в виде капель диаметром до 10—15 мкм. Такие разрушения окисной оболочки периодически повторяются. Это говорит о том, что значительная доля металла сгорает на поверхности частицы. [c.257]

Экспериментально установлено, что ювенильный металл, обнажающийся после разрушения окисных пленок, в связи с действием растягивающих напряжений значительно более аноден, чем металл, покрытый пленкой окислов Далее, микроэлектрохимическими методами было выяснено [132], что особо резкое снижение электродного потенциала (в некоторых случаях до 200 мв) происходит на дне концентраторов напряжения. В связи с этим можно ожидать усиленное коррозионное разъедание дна концентратора напряжений, что и было нами подтверждено экспериментально (см. VI—5). [c.31]

Состав электролита, и в особенности характер аниона, существенно влияют на скорость анодной реакции. Анион может либо нарушать пассивное состояние (в результате разрушения окисных пленок или адсорбционного вытеснения кислорода с поверхности металла), либо способствовать наступлению пассивности вследствие специфической адсорбции, или залечиванию дефектных мест в окисных пленках. [c.65]

На ранних стадиях развития науки о коррозии предполагали, что активирующее действие агрессивных ионов, и в частности ионов хлора, связано с разрушением окисных пленок. Однако оказалось, что механизм действия этих ионов является более сложным. Активирующее влияние агрессивных ионов можно наблюдать и в тех случаях, когда поверхность металла освобождена практически от фазовой пленки. Наиболее вероятным является непосредственное участие анионов в элементарном акте ионизации металла. Эта идея развивается в работах Колотыркина с сотр. [5]. [c.28]

Не менее важен вопрос взаимодействия жидкой среды с рабочей поверхностью металла при гидроэрозии. Как известно, детали многих машин работают в условиях, когда механический фактор оказывается недостаточным для разрушения металла. В этом случае эрозия развивается в основном за счет разрушения окисных пленок, которые обладают меньшей механической прочностью, чем основной металл. Подобные условия характеризуются продолжительным сроком службы деталей машин, так как интенсивность разрушения металла в данном случае зависит от скорости образования окисных пленок и их механической прочности. [c.55]

Распределение потенциалов по поверхности электродов элемента медь — железо показано на рис. 44. Кривые распределения потенциалов еще раз подтверждают сделанный выше вывод о том, что железный анод в тонком слое 0,1-н. раствора хлористого натрия совершенно не поляризуется. Наблюдается лишь некоторое разблагораживание потенциала у границы контакта, что связано с разрушением окисной пленки, образованной на воздухе. Потенциал же катода (меди) меняется сильно, сдвигаясь в область все более положительных значений по мере удаления от границы контакта электродов. Наиболее сильное изменение потенциала происходит вблизи контакта с увеличением расстояния от места соединения металлов кривая приобретает все более пологий вид. [c.102]

Тот факт, что скорость реакции возрастает со временем, можно объяснить постепенным физическим разрушением окисной пленки вследствие проникания водорода, а также вследствие постепенного растворения окисла в металле. Ив этом случае теория окисной пленки, по-видимому, лучше объясняет наблюдаемые факты, чем теория трещин. [c.221]

Аналогичный характер носит коррозионное разрушение металла в неводных жидкостях в присутствии кислорода воздуха, с той лишь разницей, что индукционный период может быть более длительным, а коррозия металла, после разрушения окисной пленки протекает с меньшей интенсивностью, чем в присутствии сероводорода, На практике индукционный период в разрушении металла отмечен лишь в начальный период заполнения емкостей топливом. В дальнейшем коррозионный процесс идет на постоянно окисленной поверхности. [c.351]

Опыт 4. Разрушению окисной пленки в большой степени способствуют ионы хлора. В пробирку со слабым раствором хлорной меди опускают кусочек алюминиевой проволоки и наблюдают выделение водорода и хлопьев меди [c.273]

Исследования, проведенные И. Я. Клиновым, показали, что химическая стойкость алюминия зависит, помимо термической и механической обработки, от его чистоты. Вредными примесями являются железо и медь, которые благоприятствуют разрушению окисной пленки, защищающей от коррозии. Поэтому надо применять алюминий с минимальным содержанием железа 0,01% при полном отсутствии меди. [c.199]

Повышение температуры до 1000 приводит к ускорению процесса окисления сплава, которое в наиболее окислительной атмосфере (воздух) сопровождается разрушением окисной пленки ЫЮ-СггОз (табл. 10) по мере ее роста (окисление по линейному закону), что связано, по-видимому, с большой хрупкостью пленки в данных условиях. Это обусловливает высокие значения энергии активации процесса в интервале температур 900—1000 (табл. 6), [c.33]

Линейная закономерность характерна для окисления, протекающего с постоянной скоростью. При этом происходит разрушение окисных пленок и наблюдается значительная потеря металла (рис. 1). [c.194]

Разрушение окисных пленок при линейной зависимости окисления связано с образованием , [c.194]

Выделение газа приводит, как это действительно наблюдает ся, к отделению видимой пленки от поверхности электрода, причем эта поверхность с виду становится чистой. Толстый неплотно прилегающий слой уменьшил истинную поверхность электрода, но он не является необходимым для поддержания пассивного состояния. Оставшаяся тонкая невидимая пленка плотно пристает к аноду и с трудом подвергается воздействию кислот. Так как находящийся под этой пленкой металл уже не может растворяться, то он ведет себя во всех отношениях как благородный, химически устойчивый металл. Однако катодная обработка в любой ее форме приводит к разрушению окисной пленки поверхность металла снова обнажается, и он переходит в активное состояние. Повышение температуры увеличивает растворимость соли металла и таким образом затрудняет образование видимой пленки наступление пассивности при этом задерживается. [c.656]

Характер растворения поверхности алюминиевого электрода зависит от факторов, способствующих разрушению окисной пленки, в частности от концентрации галоидов и величины анодной плотности тока, с возрастанием которых увеличивается площадь анодных участков, на которых протекает процесс, и местное растворение стремится перерасти в общее. [c.56]

Стойкость нержавеющих сталей против коррозии при переменной нагрузке объясняется их эффективно действующими поверхностными пленками. За начальным процессом разрушения окисной пленки, за ее залечиванием , а также за эффективностью действия ингибиторов можно следить по измерению потенциалов. [c.49]

Аргонная среда способствует разрушению окисных пленок алюминия, образующихся на поверхности сварочной ванны. [c.245]

Чем выше содержание углерода в стали, тем больше скорость коррозии. Такое влияние углерода объясняется тем, что он легко окисляется до СО и СОг, способствуя разрушению окисной пленки металла. [c.28]

Л. В. Ницберг, С. В. Якубович, Я. М. Колотыркин [31], рассматривая окрашенную металлическую поверхность как трехфазную систему лакокрасочное покрытие — окисная пленка — металл, считают, что защитное действие покрытия основано на ограничении диффузии агентов, вызывающих разрушение окисной пленки, а следовательно, на разблагоражива-нии потенциала на поверхности металла, т. е. торможении коррозионного процесса. [c.27]

Процесс коррозии может сопровождаться разрушением окисной пленки в результате трения или абразивного износа металла движушимся быстро потоком жидкости или газа, содержащим твердые частицы. В этом случае процесс коррозии не тормозится защитной пленкой, и разрушение развивается очень быстро. [c.75]

Как указывалось, существенно затрудняет процесс воспламенения металла существование на поверхности металлической частицы диффузионного барьера в виде пленки окисла, образующейся при предпламенном окислении. Во многих случаях для воспламенения требуется предварительное.разрушение окисной пленки. Поэтому воспламенение металлов может происходить не только из-за срыва теплового равновесия, но и вследствие разрушения дуффузи-онного барьера. Температура, когда теряются защитные свойства окисной пленки, названа Меллором и Глассменом переходной температурой [37]. Разрушение окисной пленки является обязательным условием воспламенения для металлов с ф>1. Для металлов с фдостаточным условием воспламенения является срыв теплового равновесия. [c.244]

Окисная пленка на поверхности меди иногда суш ественно снижает адгезионную прочность. Для отверждения некоторых электроизоляционных лаков на основе полиорганосилоксанов требуется длительный прогрев при высокой температуре (около 200 °С). При зтоы на медной подложке образуется, очевидно, толстая окисная пленка. Эта пленка оказывается слабым местом системы. Отслаивание медной фольги от электроизоляционных лаков сопровождается разрушением окисной пленки, и на поверхности лака остается часть этой пленки, что хорошо видно невооруженным глазом. Сопротивление отслаиванию при этом оказывается очень низким. [c.314]

Конструкция паяльника. Ввиду того, что в принципе ультразвуковой пайки лежит разрушение окисной пленки в жидком припое под действием кавитации, важнейшими характеристиками преобразователя являются частота и интенсивность колебаний. Исходя из того, что частота должна быть относительно низкой и преобразователь должен хорошо выдерживать высокие температуры нагрева, наиболее подходящим типом преобразоватепя, как это отмечалось выше, является магнитострикционный. На рис. 122 показано устройство паяльника. [c.212]

При использовании описанного метода струеударных испытаний наблюдается некоторое изменение в закономерности разрушения металла. Для образцов, подвергнутых предварительному воздействию коррозионной среды, период накапливания деформаций заметно уменьшается (см. табл. 12), что указывает на рост интенсивности разрушения металла опытных образцов (рис. 37). По характеру разрушения образцов можно судить о том, что в начальный период происходит быстрое разрушение окисных пленок и деформирование микроучастков основного металла. Поверхно- стный слой, ослабленный коррозией, разрушается быстрее, чем последующие слои металла. Поэтому на образцах, подвергнутых предварительному воздействию коррозионной среды, инкубационный период выявляется слабо. На этих же образцах стали, не подвергнутых коррозионному воздействию, инкубационный период более продолжителен. [c.66]

Изготовление образцов должно быть стандартизовано. Следует контролировать содержание кислорода, температуру среды и скорость ее движения. Успешно применяются статистические методы,, но при условии глубокого понимания предмета исследования. Например, при исследованиях питтинга, если вероятность возникновения поражений низка, то с помощью малых образцов нельзя надежно установить наличие поражений. Если металл должен применяться в виде больших листов, то одно-единственное точечное поражение может стать причиной сквозной перфорации, тогда как предложенная выше методика испытаний указала бы на стойкость металла. При испытаниях на коррозионное растрескивание и-образных образцов часто получают результаты, отличающиеся от соответствующих результатов испытаний образцов, подвергавшихся однор( ному растяжению, так как в последних создавались возрастающие напряжения. Различия во времени до разрушения могут дата совершено искаженную информацию о склонности к коррозионному растрескиванию, если, например, толщина окисной пленки неодинакова на всех образцах, поскольку для разрушения окисной пленки может потребоваться значительно более длительное время, чем для развития трещины. Небольшие отличия pH в средах для испытаний могут вызвать ошибочные результаты, так как окисная пленка может удаляться с самыми различными скоростями при изменениях pH в узких пределах. [c.206]

Степень чистоты металла. Наиболее опасны для алюминия иримеси железа, меди, цинка и кремния [3—5, 7]. Железо мало растворимо в алюминии и, если содержание его в металле превышает 0,2%, выделяется в виде свободной фазы кристаллов РеА .,. Эти кристаллы способствуют разрушению окисной пленки, образующейся на поверхности металла и тем самым нарушают ее защитные свойства [3. Кремний с алюминием не дает химического соединения и при охлаждении отливки выделяется в свободном состоянии. Действие его на окисную пленку, по-видимому, аналогично действию кристаллов ГеА1з. Небольшие добавки меди резко снижают коррозионную стойкость алюминия. Возможно, это связано с выпадением фазы СиА12, которая располагается по границе зерен твердого раствора [7]. [c.149]

По способности активировать алюминий анионы могут быть расположены в ряд СГ, Вг, 1 , СЮ4, МОз [45]. Способность к анодному активированию алюминия у анионов Р , 504, КО , ОН" весьма мала. Активирующее действие хлоридов связано с разрушением ими окисной пассивирующей пленки за счет адсорбции хлор-иона пленкой и вытеснения из нее кислорода или адсорбции на открытых участках поверхности металла, препятствующей образованию окислов [36], при достижении определенного потенциала. Адсорбированный хлор может образовывать с алюминием хемосорбционные соединения (типа А1С1з). Продукты гидролиза хемосорбционного соединения в свою очередь способствуют депассивации металла. Скорость разрушения окисной пленки возрастает при уменьшении радиуса анионов (иода, брома и хлора) и возрастании пептизирующей способности в отношении к А1(0Н)з [177]. [c.56]

После ооприкосновения контактов должно произойти как бы перекатывание подвижного контакта по неподвижному. Так как контактная пружина создает определенное нажатие в контактах, при перекатывании происходит разрушение окисных пленок, которые могут образоваться на поверхности контакта. Это обеспечивает [c.72]

chem21.info

Разрушение - окисная пленка - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 4

Разрушение - окисная пленка

Cтраница 4

Коррозионно-усталост-ное разрушение при фреттинг-кор-розии усиливается щелевой коррозией, пластическими деформациями, разрушением окисных пленок и др. Излом металла имеет многолопастный вид, очагов разрушения значительно больше, чем при коррозионной усталости ( много - и малоцикло-вой), интенсивность коррозионных процессов значительно выше. Коррозионное растрескивание, коррозионную усталость и фреттинг-кор-розию обычно наз. Наиболее полно эти коррозионно-мех. Согласно этой теории взаимодействие металла с внешней средой начинается с адсорбции среды на металле, что уменьшает поверхностную энергию металла, изменяет его структуру и субмикродефектность, усиливает воздействие внешней среды, приводит к избирательной коррозии и возникновению коррозионных трещин. Эти процессы активируются под действием напряжений, деформаций и др. Разрушение металла из-за длительного воздействия возникающих и захлопывающихся мелких вакуумных пузырьков ( микрогидравлических ударов) наз. [46]

Коррозионно-механическое изнашивание определяет изнашивание при малых колебательных перемещениях трущихся поверхностей с периодическим разрушением окисных пленок без их удаления из зоны трения. [47]

От колебательных движений наконечника в расплавленном припое 6 возникает явление кавитации, вызывающее разрушение окисной пленки 7 на поверхностях деталей, соединяемых пайкой. [48]

Прирост тока растворения только вследствие зачистки и обнажения свежей поверхности в местах разрушения окисной пленки достаточно невелик ( по данным [24], максимальные изменения емкости и сопротивления алюминиевого электрода не превышали соответственно 30 и 10 %), поэтому увеличение тока растворения можно отнести целиком за счет механохимического эффекта. [49]

Для удаления окислов алюминия из сварочной ванны, а также для облегчения разрушения окисной пленки на поверхности алюминия в околошовной зоне применяют флюсы, которые наносят на свариваемые кромки и нагретую сварочную проволоку в виде порошка или пасты, приготовленной на воде или на спирте. [50]

Сварку вольфрамовым электродом сталей и сплавов с высоким содержанием алюминия с целью разрушения окисной пленки рекомендуется выполнять на переменном токе. [51]

Прирост тока растворения только вследствие зачистки и обнажения свежей поверхности в местах разрушения окисной пленки достаточно невелик ( по данным работы [26], максимальные изменения емкости и сопротивления алюминиевого электрода не превышали соответственно 30 и 10 %), поэтому увеличение тока растворения можно отнести целиком за счет механохимического эффекта. Указанная задержка в различной степени наблюдалась при исследовании анодированных сплавов алюминия с пленками различной толщины в боратном растворе, причем тонкие пленки оказались более пластичными, чем толстые. [52]

Прессование пудры под давлением 30 - 70 кг / мм2 приводит к разрушению окисной пленки и образованию металлических контактов. Окисная пленка распределяется равномерно по всему объему брикета, который подвергают спеканию и деформации. Размер окисных частиц в готовых изделиях будет несколько меньше, чем у частиц порошка, из которого приготовлен сплав, а размер зерна в прутках после экструзии брикетов примерно равен расстоянию между окисными частицами, изменяющемуся от 1 до 0 1 микрона. Поэтому сплавы типа САП отличаются мелкозернистой структурой. [53]

Наблюдается лишь некоторое разблагораживание потенциала у границы контакта, что связано с разрушением окисной пленки, образованной на воздухе. Потенциал же катода ( меди) меняется сильно, сдвигаясь в область все более положительных значений по мере удаления от границы контакта электродов. Наиболее сильное изменение потенциала происходит вблизи контакта; с увеличением расстояния от места соединения металлов кривая приобретает все более пологий вид. [55]

Позднее Томашов и Модестова [75] показали, что с увеличением анодного тока скорость разрушения окисной пленки на алюминии в галогенидсодержащих растворах возрастает, а степень неравномерности растворения снижается. Число коррозионных язв увеличивается при одновременном снижении их глубины. В предельном случае очень высокого анодного тока коррозия становится равномерной. [56]

Хлористый алюминий, являющийся газообразным веществом при температуре выше 182 С, способствует разрушению окисной пленки, которая одновременно растворяется во фториде натрия. Металлический цинк, высаживающийся на поверхности алюминия, вступает с ним во взаимодействие и образует сплав, состав которого отвечает ликвидусу равновесной диаграммы состояния системы Al-Zn при температуре пайки. [57]

Страницы: 1 2 3 4

www.ngpedia.ru

Способ местного разрушения оксидной пленки

аписАНИК иЗОЬРКТКНИЯ

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ оловин

СПОСОБ МЕСТНОГО РАЗРУШЕНИЯ ОКСИДНОЙ ПЛЕНКИ

Заявлено 6 мая 1948 года в Комитет гпе иаобретениям и сткрьиням при Совете Министров СССР аа ¹ 377899

Опубликовано 31 мая 1949 ода новку пропускается надлежащий ток.

После сварки внешние поверхности роликового шва могут предохраняться от коррозии путем нанесения соответствующего покрытия.

Предмет изобретения

О а. 1)(;!;!K". оР М. М. Лкишии

10 свод. Выпуск 5, 1949 г.

Ре чктор С П Мысовския

1 4 г

Настоящее изобретение относится к способам местного разрушения о к синд ной пленки алюминиевых пл акированных сплавов в целях их сварки.

Предлагается через место, подлежащее очистке, пропускать ток высокой частоты. Для этой цели может быть использована контактная сварочная машина, к которой подключают источник тока высокой. частоты.

Удаление пленки производится током высокой частоты при большом напряжении. При этом пленка разрушается лишь частично, но в достаточной . степени, позволяющей обеспечить процесс сварки.

Разрушение пленки может производиться отдельно от сварочной установки или непосредственно на самой установке. В этом случае через устаI. Способ местного разрушения оксидной пленки алюминиевых плакированных сплавов, с целью их сварки, отл и ч а ю щ и йс я тем, что через место, подлежащее очистке, пропускают ток высокой частоты.

2. Прием выполнения способа по и. 1, отличающи Йся тем, что разрушение оксидной пленки осуществляют на контактной сварочной машине при подключении к последней источника тока высокой частоты.

Способ местного разрушения оксидной пленки

Похожие патенты:

Изобретение относится к металлообработке, более конкретно к электродуговой очистке длинномерных изделий в вакууме

Изобретение относится к области очистки сложных внутренних поверхностей железнодорожных вагонов типа "хоппер" от остатков перевозимых минеральных удобрений и (или) апатитового концентрата и может быть использовано в химической промышленности и на железнодорожном транспорте

Изобретение относится к электроимпульсным устройствам преобразования электрической энергии в механическую работу и может быть использовано для возбуждения ударных волн в конструкциях - акустических, гидравлических и геофизических

Изобретение относится к области электроимпульсного образования электрической энергии в механическую работу и предназначено для использования при возбуждении ударных, акустических, гидравлических и геофизических волн

Изобретение относится к области очистки поверхностей конструкций от различного рода отложений и может применяться при разгрузке сыпучих грузов из емкостей (бункеров, вагонов и т.п.) при большой массе налипшего материала, высокой прочности адгезии и большой скорости релаксации, характерной для отложений с пластичной и рыхлой структурой

Изобретение относится к области машиностроения, преимущественно к обработке металлов путем пластической деформации, и может быть использовано для обработки холоднотянутых заготовок ограниченной длины методом волочения холоднотянутым способом

Изобретение относится к машиностроению и может быть использовано для подготовки кромок перед сваркой

Изобретение относится к области контактной сварки из углеродистых и легированных сталей и может быть использовано при соединении железнодорожных, трамвайных и других рельсов

Изобретение относится к производству сваркой сопротивлением электросварных труб для нефтепроводов и газопроводов, труб для ядерной энергетики и других отраслей машиностроения

Способ местного разрушения оксидной пленки

www.findpatent.ru

Удаление - оксидная пленка - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 2

Удаление - оксидная пленка

Cтраница 2

Отработанные растворы удаления оксидных пленок различного происхождения с магния, загрязненные гидроксидом магния, можно вторично использовать без какой либо обработки для приготовления новых растворов по схеме на рис. 7.5. При этом образующийся осадок гидроксида магния отфильтровывают. [17]

После обезжиривания для удаления оксидной пленки детали обрабатывают механическим или химическим способом. [18]

Сущность физико-механических методов удаления оксидных пленок с поверхности паяемых металлов заключается в их разрушении под слоем жидкого припоя с помощью ультразвука, трения деталей, режущего или абразивного инструмента, при этом припой защищает паяемую поверхность от воздействия кислорода воздуха и вступает с ней в физический контакт. В качестве инструмента используются УЗ-паяльник, металлические щетки, сетки, а материалом служит тонкоизмельченный асбест. Эти методы активирования поверхности характеризуются низкой производительностью, неравномерностью удаления оксидных пленок и включением их, а также частиц абразива в паяное соединение. [19]

При пользовании припоем ЦА-15 удаление оксидной пленки производится при помощи скребков под расплавленным припоем. [20]

При повторных загрузках для удаления оксидной пленки приспособления должны протравливаться в 10-процентном растворе едкой щелочи. Целесообразно использовать для этой цели раствор, содержащий 20 г / л СгО и 35 мл / л Н3РО4 ( уд. Обработку ведут п ] эи температуре 90 - 100 С, причем растворяется только оксидный слой, что позволяет многократно использовать подвесные приспособления. Указанный раствор применяется также для снятия с изделий недоброкачественных оксидных пленок. [21]

Наряду с описанными методами для удаления оксидной пленки в процесе пайки применяют самофлюсующие припои. Они содержат компоненты, которые активно реагируиют с оксидной пленкой паяемого металла и припоя, образуя легкоплавкие шлаки, защищающие поверхности основного металла и припоя от окисления. В самофлюсующих припоях высокой активностью обладают не только сами флюсующие компоненты, но и их оксиды. [22]

Всякое исправление покрытия связано с обязательным удалением старой оксидной пленки. Только в отдельных случаях, когда необходимость переделки возникает в результате механической доработки детали или после каких-либо испытаний, повреждающих покрытие, сплав АЛ4 допускает однократное повторное анодирование без удаления старого покрытия и наполнителя. У такой детали защищают места контактов, ее завешивают в ванну анодирования на 15 - 20 мин. [23]

Вначале порошок алюминия подвергают активированию для удаления оксидной пленки, препятствующей контакту алюминия с водородом и триэтилалюминием. [24]

Процесс катодного распыления - разрушение и удаление оксидной пленки - происходит в моменты, когда изделие становится катодом. Вследствие мгновенных изменений полярности тока вольфрамовый электрод не перегревается, его расход практически не увеличивается. Сварка возможна токами значительной величины, что обеспечивает эффективность применения переменного тока для сварки легкоплавких металлов. [25]

По литературным данным [484], для удаления старой оксидной пленки и образования новой, с более благоприятными для эмалирования свойствами, применяют хромовокислотную обработку в растворе, содержащем смесь хромовой и серной кислот и небольшие добавки плавиковой кислоты. [26]

Следующем операцией является гальваническое травление в ванне для удаления оксидных пленок. Деталь подключают к катоду, в качестве анода обычно используют свинец или паль. [27]

При болтовых соединениях алюминиевых шин контактные поверхности для удаления оксидной пленки обрабатывают под слоем вазелина стальными щетками. Из-за низкого предела текуче-сти алюминия в процессе эксплуатации возможно ослабление контактных соединений. Для предотвращения этого применяют шайбы увеличенного размера ( для уменьшения давления на алюминиевые шины в месте соединения), пружинные шайбы, а также болты из специальных сплавов, имеющих температурный коэффициент расширения примерно, как у алюминия. [28]

Волоконные круги жесткого исполнения применяют, например, для удаления оксидной пленки, снятия небольших заусенцев. Волоконные круги мягкого исполнения применяют для отделки плоскостей, контуров, зачистки металлов и лаков. При отделочной обработке волоконными кругами добавление масла или воды улучшает качество обработанной поверхности, повышает стойкость кругов. [30]

Страницы: 1 2 3 4

www.ngpedia.ru

Разрушение защитной пленки - Справочник химика 21

Явление отрицательного разностного эффекта имеет несколько объяснений 1) разрушение защитной пленки на металле при его [c.296]

Ион хлора является сильным активатором коррозии. Его присутствие в растворе способствует разрушению защитной пленки оксида алюминия, вследствие чего коррозия усиливается. [c.187]

Железоуглеродистые сплавы устойчивы в щелочных растворах, концентрация которых не превышает 30%. Если концентрация превышает 30%, то защитное действие вторичных продуктов коррозии уменьшается. При повышенных температурах скорость коррозии железоуглеродистых сплавов в щелочах резко возрастает вследствие разрушения защитной пленки. Конструкции из железоуглеродистых сплавов, работающие под нагрузкой в горячих концентрированных растворах щелочей и некоторых солей (например, нитратов), подвержены коррозионному растрескиванию. [c.12]

В наибольшей степени коррозии подвержены 1) места с высокой линейной скоростью среды (например, у входного и выходного штуцеров при большой скорости среды происходит разрушение защитных пленок металла) 2) участки с остаточными напряжениями, в которых имеет место коррозионное растрескивание (чаще всего это сварные швы, а также штампованные или точеные детали, с которых не снято напряжение) 3) застойные зоны, в которых может скапливаться жидкость (поэтому в аппаратах необходимо предусматривать сливные отверстия) 4) зоны нагрева (при повышении температуры скорость коррозии резко увеличивается) 5) узлы трения (механический износ при воздействии агрессивной среды усиливается, изменяются также свойства смазки). [c.50]

Механизм разрушения защитной пленки при окислении масла в условиях повышенных температур и при атмосферной коррозии металла различен. При окислении масла в условиях повышенных температур на поверхности металла защитная пленка образуется быстро — до того, как в масле появляется значительное количество коррозионно-активных продуктов его окисления поэтому пленка надежно защищает металл. В условиях умеренных температур атмосферной коррозии в окружающей среде содержится большое количество коррозионно-активных веществ, поэтому скорость образования защитной пленки незначительна и потери металла в начальной стадии велики. По мере увеличения толщины пленки коррозия постепенно замедляется, а дальнейшее развитие этого процесса в значительной мере зависит от состава и свойств образовавшихся защитных пленок. [c.189]

При рассмотрении коррозии необходимо учитывать наличие на поверхности металла видимых и невидимых пленок, так как коррозионное поведение металла тесно связано с возникновением, устойчивостью и разрушением защитных пленок. Наиболее высокими защитными свойствами обладает сплошная, достаточно тонкая, прочная и эластичная пленка, имеющая хорошее сцепление с металлом, возникающая на гладкой его поверхности и имеющая одинаковый с металлом коэффициент теплового расширения. При этом пленка должна иметь некоторую оптимальную толщину, чтобы в достаточной степени тормозить встречную диффузию молекул агрессивного агента и ионов металла. На большинстве металлов защитная пленка после достижения известной толщины подвергается растрескиванию, что позволяет химической коррозии развиваться дальше. Разрушение пленки возможно по ряду причин. Если объем пленки больше объема металла, на месте которого она образовалась, то это приводит к по- [c.210]

Скорость коррозии возрастает с увеличением температуры из-за повышения коэффициента диффузии и изменения защитных свойств пленки. Быстрое разрушение защитной пленки часто вызывают резкие температурные изменения. Это связано прежде всего с различными коэффициентами термического расширения металла и пленки. [c.211]

Применение деэмульгаторов заключается в том, что к эмульсии добавляют специальные препараты — деэмульгаторы, способствующие разрушению защитных пленок. [c.57]

Электрические методы основаны на пропускании нефтяной эмульсии между электродами, включенными в цепь с достаточно высоким напряжением переменного тока происходят деформация водяных капелек, разрушение защитных пленок нх и взаимное слияние в крупные капли. Такой процесс требует очень мало времени (доли минуты). [c.58]

Опыт 3. Естественная защита алюминия от коррозии и разрушение защитной пленки [c.174]

Опыт 4. Активирующее действие хлорид-иона на разрушение защитной пленки [c.175]

Ион С1 сильно активизирует процесс коррозии. В его присутствии разрушение защитной пленки окиси алюминия усиливается и коррозия протекает более энергично. [c.175]

Алюминий — активный металл с большим сродством к кислороду. На воздухе быстро покрывается защитной оксидной пленкой, а в воде — защитной пленкой гидроксида. Разрушение защитных пленок (путем амальгамирования) приводит к быстрой коррозии алюминия [c.313]

Разрушение защитной пленки [c.181]

Реакция начинается медленно и ускоряется по мере разрушения защитной пленки. [c.408]

Испытания такого рода показывают для каждого материала уровень критической скорости, которая характеризует равновесие между сохранением и разрушением защитных пленок. Эти критические скорости относятся только к тем условиям, в которых они были измерены. Поскольку различные части образца вращаются с различной линейной скоростью, критическая скорость может значительно отличаться по величине от скорости, полученной при других методах исследования, например при перемещении самой коррозионной среды у неподвижных образцов. [c.161]

По достижении определенного для данного сплава потенциала наступает разрушение защитной пленки па образце в одной или нескольких точках, вследствие чего наблюдается падение потенциала. Максимальный потенциал, при котором начинается резкое его изменение, называют потенциалом питтингообразования или потенциалом пробоя. [c.168]

При очень больших скоростях движения воды наблюдается увеличение скорости разрушения металла, обусловленное явлением механического (эрозионного и кавитационного) разрушения защитной пленки. — Прим. ред. [c.80]

Протекание равномерной пароводяной коррозии связано с чрезмерным ростом пленок на перегретом металле вследствие взаимодействия с ним водяного пара локальная же пароводяная коррозия обусловлена частичным разрушением защитных пленок вследствие высоких тепловых нагрузок, частых теплосмен, явления хайд аута и нарушений водного режима, в первую очередь по содержанию в питательной воде котлов соединений железа и меди. [c.179]

Изучение причин разрушения труб из медных сплавов показывает, что для предупреждения их коррозии необходимо строгое выполнение требований по контролю за качеством поступающих на ТЭС трубок и их хранению поддержание в условиях эксплуатации достаточной чистоты поверхности трубок с водяной стороны отказ от применения способов чистки трубок с водяной стороны, способствующих разрушению защитных пленок (резкие тепло-смены для высушивания и отслаивания органических отложений, химические чистки без ингибиторов). При остановке конденсаторов на длительный срок трубки должны быть промыты чистой пресной водой. Трубки для блочных и атомных электростанций должны подвергаться полному, 100 %-ному дефектоскопическому контролю. Перед монтажом латунных трубок необходимо проводить контроль на отсутствие остаточных внутренних напряжений. [c.202]

В случае отрицательного разностного эффекта возможны две различные причины, вызывающие увеличение, скорости саморастворения при анодной поляризации. Одной из них служит частичное разрушение защитной пленки. В связи с этим возрастает относительная доля анодной зоны корродирующей поверхности металла. Таким путем, в частности, объясняется увеличение скорости коррозии алюминия в нейтральном растворе при его контакте с медью. Вообще подобный механизм воздействия анодного тока возможен только по отношению к металлам, корродирующим с образованием на их поверхности защитных пленок. Однако иногда явление отрицательного разностного эффекта наблюдается и при коррозии 1В кислых растворах,. где образование таких пленок невозможно. Причиной данного эффекта. может стать ступенчатое протекание процесса ионизации металла, благодаря которому вначале в раствор переходят однозарядные ионы металла с последующим их окислением в растворе по реакции [c.155]

Зависимость скорости коррозии от времени может быть различной. Если факторы, ускоряющие коррозию, и факторы, замедляющие ее, уравновешиваются, скорость коррозии остается постоянной. Если в ходе коррозионного процесса появляется защитная пленка или происходит увеличение и изменение структуры ранее существовавших пленок, то скорость коррозии со временем уменьшается и может достигнуть весьма малых значений. При разрушении защитных пленок, увеличении числа микроэлементов или повышении температуры в ходе коррозионного процесса скорость коррозии будет непрерывно увеличиваться. Практически такая зависимость имеет место при коррозии большинства металлов кислотами и алюминия — основаниями. Если со временем происходит изменение в соотношении факторов, ускоряющих и замедляющих процесс коррозии, то кривая зависимости скорости коррозии от времени может иметь минимум или максимум. [c.120]

II топлива на водоотталкивающей перегородке происходит вследствие образования в капиллярах пленки, препятствующей проникновению в них воды. В отличие от воды топливо в капиллярах протекает беспрепятственно. Критическое давление, при котором начинается разрушение защитной пленки и прохождение топлива через фильтр, [c.213]

В реальных условиях роста пленки в ней могут возникать значительные внутренние напряжения, которые могут приводить к частичному или полному нарушению сплошности, т. е. разрушению защитной пленки. Опытным путем было показано, что подобного разрушения защитных пленок не наступает при выполнении условия 2,5 > Гок/ Гме> 1. [c.52]

Питтинговая или точечная коррозия (рис. 1.4.1, е), наблюдаемая у металлов и сплавов в пассивном состоянии, связана с разрушением защитной пленки и часто возникает на совершенно гладкой новерхности. Она появляется там, где защитная оксидная пленка на металле подвержена только местному разрушению, а в остальной своей части устойчива к раствору, который воздействует на металл. Область вероятных значений pH при этом, согласно диаграммам Пурбэ, соответствует нейтральной — слабощелочной области. [c.61]

В работе [46] на стендовой установке исследовано влияние скорости ГЖС на углекислотную коррозию стали (парциальное давление СОг равнялось 0,1 МПа, температура составляла 60 °С). Установлено, что при пробковом режиме движения ГЖС происходит усталостное разрушение защитных пленок продуктов коррозии в результате действия относительно высокого напряжения сдвига (до 15 Н/м ) на фанице раздела осадок - жидкость и флуктуаций скорости при прохождении пробок жидкости и газа. При этом скорость коррозии может достигать 12 мм/год. [c.452]

Электрообработка эмульсий заключается в пропускании нефти через электрическое поле, преимущественно переменное промышленной частоты и высокого напряжения (15-44 кВ.). В результате индукции электрического поля диспергированные капли воды поляризуются, деформируются (вытягиваются) с разрушением защитных пленок, и при частой смене полярности электродов (50 раз в секунду) увеличивается вероятность их столкновения и укрупнения, и в итоге возрастает скорость осаждения глобул с образованием отдельной фазы. По мере увеличения глубины обезвоживания расстояния между оставшимися каплями увеличиваются и коалесценция замедляется. Поэтому конечное содержание воды в нефти, обработанной в электрическом поле переменного тока, колеблется от следов до 0,1 %. Коалесценцию оставшихся [c.93]

Процесс деэмульсации заключается в разрушении эмульсин и может быть в большинстве случаев разделен на две стадии разрушение защитных пленок и слияние капель диспергированной воды до размеров, обеспечивающих их дальнейшее оседание оседание укрупненных капель и отделение воды от нефти. [c.59]

Из рис. 216 следует, что если полностью запассивированный металл катодно заполяризовать до потенциала, отрицательнее Уп. п металл переходит в активное состояние. Эта активация металла может быть обусловлена а) подщелачиванием электролита у поверхности металла при катодной поляризации, приводящим к растворению защитной окисной пленки А12О3 б) катодным восстановлением окисных пленок (на Си, N1, Ре) в) механическим разрушением защитной пленки, выделяющимся при катодной поляризации газообразным водородом. [c.320]

Кавитационная коррозия возникает п тех случаях, когда комбинация динамического перепада давления и статического давления вызывает появление растягивающих сил в жидкости, ири этом образуются, а затем лопаются пузыри (на металлической поверхности илн пблизи от нее), что приводит к возникновению чередующихся растягивающих и сжимающих напряжений в металле. Эти циклические напряжения могут привести к усталостному разрушению, которое, в свою очередь, вызывает образование язвин, даже когда жидкость не оказывает коррозионного воздействия [16]. В теплообменниках эта чисто механическая форма повреждений возникает крайне редко, однако низкий э4х )ективный перепад давлений, существующий в верхних трубах воздухоохладителей, приводит к образованию пузырей, разрушению защитной пленки на металлической поверхности и возникновению язвенной коррозии. [c.317]

На поведение алюминия как амфотерного металла значительное влияние оказывает и pH. В период фотосинтеза pH морской воды равен 9,7 [85]. Поэтому наряду с депассивирующим действием хлор-ионов и щелочность морской воды способствует разрушению защитной пленки на поверхности алюминия. В результате этого установление отрицательных значений потенциала на алюминиевых сплавах в морской воде вполне закономерно. [c.55]

Частые колебания температуры металла в пределах 70 °С и выше в местах попеременного контакта металла с парами воды способствуют разрушению защитных пленок вследствие различных коэффициентов линейного расширения материала пленок (РедО ) и металла. При контакте пара с оголенным металлом создаются условия беспрепятственного протекания реакций между паром и железом. Образующиеся язвины часто бывают закрыты слоем Ред04. [c.179]

Разрушение защитных пленок может также наступить при химическом воздействии на них концентрированных едкого натра или кислых солей при упаривании воды. При этом едкий натр наиболее опасен для металла, так как он не упаривается досуха вследствие того, что при 320 °С переходит в расплав, обладающий весьма высокой коррозионной агрессивностью. При оценке влияния солей на устойчивость пленок необходимо иметь в виду, что в результате испарения на поверхности нагрева возникает тонкий пленочный слой воды с большой концентрацией веществ, находящихся в растворенном и нерастворенном состоянии в воде всего объема котла. Естественно, что температура в граничном слое выше температуры всего объема воды. Протекание всех водно-химических реакций и коррозионного процесса завершается в данном слое. В граничном слое могут образовываться отложения веществ, хотя концентрация их в объеме воды далека от предела растворимости. Поэтому на поверхности металла при испарении воды могут осаждаться легкорастворимые в воде соли, концентрация которых быстро достигает предела растворимости при испарении воды в граничном слое. Эти соли затем снова переходят в раствор, т. е. в ядерный слой воды всего объема котла при его остановке. Явлению хайд аута наиболее сильно подвержены МззР04 и другие фосфаты натрия, растворимость которых при 340 С снижается до 0,2 %, (25—30 % при комнатной температуре). Под слоем соединений фосфатов, выпадающих на поверхности стали, может развиваться пароводяная коррозия с образованием бороздок, что обусловлено разрушающим действием отложений на защитные пленки. В реакции с железом принимает участие как кислый фосфат, так и концентрат щелочи — продукты гидролиза тринатрийфосфата. Продуктом хайд аута является НагНР04, который разъедает металл. [c.180]

Классификация К. м. определяется конкретньт1и особенностями среды и условиями протекания процесса (подводом окислителя, агрегатным состоянием и отводом продуктов коррозии, возможностью пассивации металла и др.). Обычно выделяют К. м. в природных среда -атмосферную коррозию, морскую коррозию, подземную коррозию, био-коррозию нередко особо рассматривают К. м. в пресных водах (речных и озерных), геотермальных, пластовых, шахтных и др Еще более многообразны виды К. м. в техн. средах, различают К. м. в к-тах (неокислительных и окислительных), щелочах, орг. средах (напр., смазочноохлаждающих жидкостях, маслах, пищ. продуктах и др.), бетоне, расплавах солсй, оборотных и сточных водах и др. По условиям протекания наряду с контактной и щелевой К. м. выделяют коррозию по ватерлинии, коррозию в зонах обрызгивания, переменного смачивания, конденсации кислых паров радиационную К. м., коррозию при теплопередаче, коррозию блуждающими токами и др. Особую группу образуют коррозиоиномех. разрушения, в к-рую входят помимо коррозионного растрескивания и коррозионной усталости фреттинг-коррозия, водородное охрупчивание, эрозионная коррозия (в пульпах и суспензиях с истирающими твердыми частицами), кавитационная коррозия (при одноврем. воздействии агрессивной среды и кавитации). В общем случае воздействие агрессивной среды и мех. факторов на разрушение неаддитивно. Напр., при эрозионной К. м, потери металла вследствие разрушения защитной пленки м, б. намного больше суммы потерь от эрозии и К. м. по отдельности. [c.482]

Коррозионный износ внутренней поверхности змеевиков сопровождается эрозионным износом, особенно в местах турбу-лизации потоков. Эрозия поверхности труб движущейся средой приводит к разрушению защитных пленок окислов и ускорению коррозии металла. Наиболее интенсивному коррозионноэрозионному износу подвержены концы печных труб и калачи. Частые остановки печи приводят также к разрушению защитных пленок окислов из-за их растрескивания при нагреве-ох-лаждении металла. [c.80]

Электрообпаботка эмульсий заключается в пропускании нефти через электрическое поле, преимущественно переменное промышленной частоты и высокого напряжения (15-44 кВ.). В результате индукции электрического поля диспергированные капли воды поляризуются, деформируются (вытягиваются) с разрушением защитных пленок, и при частой смене полярности электродов (50 раз в секунду) увеличивается вероятность их столкновения и укрупнения, и в итоге возрастает скорость осаждения глобул с образованием отдельной фазы. По мере увеличения глубины обезвоживания расстояния между оставшимися каплями увеличиваются и коалесценция замедляется. Поэтому конечное содержание воды в нефти, обработанной в электрическом поле переменного тока, колеблется от следов до 0,1 %. Коалесценцию оставшихся капель воды можно усилить повышением напряженности электрического поля до определенного предела. При дальнейшем повышении напряженности поля ускоряются нежелательные процессы электрического диспергирования капель и коалесценция снова замедляется. Поэтому применительно к конкретному типу эмульсий целесообразно подбирать оптимальные размеры электродов и расстояния между ними. Количество оставшихся в нефтях солей зависит как от содержания остаточной воды, так и от ее засоленности. Поэтому с целью достижения глубокого обессоливания осуществляют промывку солей подачей в нефть оптимального количества промывной (пресной) воды. При чрезмерном увеличении количества промывной воды растут затраты на обессоливание [c.184]

Склонность сталей и сплавов к питтинговой коррозии электрохимическими методами определяют по потенциалу питтингообразования, вычисляемому с помощью поляризационных кривых. При достижении для данного материала определенного значения потенциала наступает разрушение защитной пленки на образце в одной или нескольких точках. При этом наблюдается падение потенциала. Максимальное значение потенциала, при котором начинается его резкое изменение, называют потенциалом питтингообразования или потенциалом пробоя. [c.117]

Ускоренное разрушение трубопроводов, в том числе наличие канавочной коррозии со скоростью более 1-1,5 мм/год, можно объяснить эрозионным разрушением защитных пленок продуктов коррозии скоростным потоком жидкости, содержащей механические примеси. В результате чистый металл постоянно контактирует с коррозионной средой, вызывающей механохимическую коррозию. При достаточно высокой скорости потока эрозионному разрушению может подвергаться сам металл. На ускоренный рост канавки могут влиять различные факторы действие гальванопары оголенный металл - металл, покрыть7Й сульфидом железа , повышенное напряженное состояние в области первоначального утончения металла, которое инициирует механизм хрупкого разрушения стали вследствие коррозионно-усталостных и водородиндуцированных трещин. [c.485]

chem21.info

Коррозия и эрозия в котлах среднего и низкого давления со стороны топки - Журнал АКВА-ТЕРМ

Я. Резник

Коррозионные явления в котлах чаще всего проявляются на внутренней теплонапряженной поверхности и сравнительно реже – на наружной.

Подписаться на статьи можно на главной странице сайта.

В последнем случае разрушение металла обусловлено – в большинстве случаев – совместным действием коррозии и эрозии, которая иногда имеет преобладающее значение. Внешний признак эрозионного разрушения – чистая поверхность металла. При коррозионном же воздействии продукты коррозии обычно сохраняются на его поверхности. Внутренние (в водной среде) коррозионные и накипные процессы могут усугублять наружную коррозию (в газовой среде) из-за теплового сопротивления слоя накипных и коррозионных отложений, и, следовательно, роста температуры на поверхности металла. Наружная коррозия металла (со стороны топки котла) зависит от разных факторов, но, прежде всего, – от вида и состава сжигаемого топлива.

Коррозия газо-мазутных котлов В мазуте содержатся органические соединения ванадия и натрия. Если на стенке трубы, обращенной в топку, накапливаются расплавленные отложения шлака, содержащего соединения ванадия (V), то при большом избытке воздуха и/или температуре поверхности металла 520–880 оС происходят реакции: 4Fe + 3V2O5 = 2Fe2O3 + 3V2O3 (1) V2O3 + O2 = V2O5 (2) Fe2O3 + V2O5 = 2FeVO4 (3) 7Fe + 8FeVO4 = 5Fe3О4 + 4V2O3 (4) (Соединения натрия) + О2 = Na2O (5) Возможен и другой механизм коррозии с участием ванадия (жидкая эвтектическая смесь): 2Na2O • V2O4 • 5V2O5 + O2 = 2Na2O • 6V2O5 (6) Na2O • 6V2O5 + М = Na2O • V2O4 • 5V2O5 + MO (7) (М – металл) Соединения ванадия и натрия при сгорании топлива окисляются до V2O5 и Na2O. В отложениях, прилипающих к поверхности металла, Na2O – связующее. Жидкость, образующаяся в результате реакций (1)–(7), расплавляет защитную пленку магнетита (Fe3O4), что приводит к окислению металла под отложениями (температура расплавления отложений (шлака) – 590–880 оС). В результате указанных процессов стенки экранных труб, обращенных к топке, равномерно утончаются. Росту температуры металла, при которой соединения ванадия становятся жидкими, способствуют внутренние накипные отложения в трубах. И, таким образом, при достижении температуры предела текучести металла возникает разрыв трубы – следствие совместного действия внешних и внутренних отложений. Корродируют и детали крепления трубных экранов, а также выступы сварных швов труб – рост температуры на их поверхности ускоряется: они не охлаждаются пароводяной смесью, как трубы. Мазут может содержать серу (2,0–3,5 %) в виде органических соединений, элементарной серы, сульфата натрия (Na2SO4), попадающего в нефть из пластовых вод. На поверхности металла в таких условиях ванадиевая коррозия сопровождается сульфидно-оксидной. Их совместное действие в наибольшей степени проявляется, когда в отложениях присутствуют 87 % V2O5 и 13 % Na2SO4, что соответствует содержанию в мазуте ванадия и натрия в соотношении 13/1. Зимой при разогреве мазута паром в емкостях (для облегчения слива) в него дополнительно попадает вода в количестве 0,5–5,0 %. Следствие: увеличивается количество отложений на низкотемпературных поверхностях котла, и, очевидно, растет коррозия мазутопроводов и мазутных емкостей.

Кроме описанной выше схемы разрушения экранных труб котлов, коррозия пароперегревателей, труб фестонов, кипятильных пучков, экономайзеров имеет некоторые особенности из-за повышенных – в некоторых сечениях – скоростей газов, особенно содержащих несгоревшие частицы мазута и отслоившиеся частицы шлака.

Идентификация коррозии Наружная поверхность труб покрыта плотным эмалевидным слоем отложений серого и темно-серого цвета. На стороне, обращенной в топку, – утончение трубы: плоские участки и неглубокие трещинки в виде «рисок» хорошо видны, если очистить поверхность от отложений и оксидных пленок. Если труба аварийно разрушена, то видна сквозная продольная неширокая трещина.

Коррозия пылеугольных котлов В коррозии, образуемой действием продуктов сжигания углей, определяющее значение имеют сера и ее соединения. Кроме того, на течение коррозионных процессов влияют хлориды (в основном NaCl) и соединения щелочных металлов. Наиболее вероятна коррозия при содержании в угле более 3,5 % серы и 0,25 % хлора. Летучая зола, содержащая щелочные соединения и оксиды серы, отлагается на поверхности металла при температуре 560–730 оС. При этом в результате происходящих реакций образуются щелочные сульфаты, например K3Fe(SO4)3 и Na3Fe(SO4)3. Этот расплавленный шлак, в свою очередь, разрушает (расплавляет) защитный оксидный слой на металле – магнетит (Fe3O4). Скорость коррозии максимальна при температуре металла 680–730 оС, при ее увеличении скорость уменьшается из-за термического разложения коррозионных веществ. Наибольшая коррозия – в выходных трубах пароперегревателя, где наиболее высокая температура пара.

Идентификация коррозии На экранных трубах можно наблюдать плоские участки с обеих сторон трубы, подвергающихся коррозионному разрушению. Эти участки расположены под углом друг к другу 30–45 оС и покрыты слоем отложений. Между ними – сравнительно «чистый» участок, подвергающийся «лобовому» воздействию газового потока. Отложения состоят из трех слоев: внешний – пористая летучая зола, промежуточный слой – белесые водорастворимые щелочные сульфаты, внутренний слой – блестящие черные оксиды железа (Fe3O4) и сульфиды (FeS). На низкотемпературных частях котлов – экономайзер, воздухоподогреватель, вытяжной вентилятор – температура металла падает ниже «точки росы» серной кислоты. При сжигании твердого топлива температура газов уменьшается от 1650 оС в факеле до 120 оС и менее в дымовой трубе. Из-за охлаждения газов образуется серная кислота в паровой фазе, и при контакте с более холодной поверхностью металла пары конденсируются с образованием жидкой серной кислоты. «Точка росы» серной кислоты – 115–170 оС (может быть и больше – зависит от содержания в газовом потоке паров воды и оксида серы (SO3)). Процесс описывается реакциями: S + O2 = SO2 (8) SO3 + h3O = h3SO4 (9) h3SO4 + Fe = FeSO4 + h3 (10) В присутствии оксидов железа и ванадия возможно каталитическое окисление SO3: 2SO2 + O2 = 2SO3 (11) В некоторых случаях сернокислотная коррозия при сжигании каменного угля менее значима, чем при сжигании бурого, сланца, торфа и даже природного газа – из-за относительно большего выделения водяного пара из них.

Идентификация коррозии Этот вид коррозии вызывает равномерное разрушение металла. Обычно поверхность шероховатая, с небольшим налетом ржавчины, и похожа на поверхность без коррозионных явлений. При длительном воздействии металл может быть покрыт отложениями продуктов коррозии, которые нужно осторожно снять при обследовании.

Коррозия во время перерывов в эксплуатации Этот вид коррозии проявляется на экономайзере и в тех местах котла, где наружные поверхности покрыты соединениями серы. При остывании котла температура металла падает ниже «точки росы» и, как описано выше, если есть сернистые отложения, образуется серная кислота. Возможно промежуточное соединение – сернистая кислота (h3SO3), но она очень нестойкая и сразу превращается в серную кислоту.

Идентификация коррозии Поверхности металла обычно покрыты нанесениями. Если их удалить, то обнаружатся участки разрушения металла, где были сернистые отложения и участки некорродированного металла. Такой внешний вид отличает коррозию на остановленном котле от вышеописанной коррозии металла экономайзера и других «холодных» частей работающего котла. При обмывке котла коррозионные явления распределены более или менее равномерно по металлической поверхности из-за размывания сернистых отложений и недостаточной осушке поверхностей. При недостаточной обмывке коррозия локализована там, где были сернистые соединения.

Эрозия металла Эрозийному разрушению металла при определенных условиях подвергаются разные системы котла как с внутренней, так и с наружной стороны обогреваемого металла, и там, где возникают турбулентные потоки с большой скоростью. Ниже рассматривается только эрозия турбин. Турбины подвергаются эрозии от ударов твердых частиц и капелек конденсата пара. Твердые частицы (оксиды) отслаиваются от внутренней поверхности пароперегревателей и паропроводов, особенно в условиях переходных тепловых процессов.

Капельки конденсата пара в основном разрушают поверхности лопаток последней ступени турбины и дренажные трубопроводы. Возможно эрозионно-коррозионное воздействие конденсата пара, если конденсат «кислый» – рН ниже пяти единиц. Коррозия также имеет опасный характер при наличии в водяных капельках пара хлоридов (до 12 % от массы отложений) и едкого натра.

Идентификация эрозии Разрушение металла от ударов капель конденсата наиболее заметно на передних кромках лопаток турбин. Кромки покрыты тонкими поперечными зубцами и канавками (бороздками), могут быть наклонные конические выступы, направленные в сторону ударов. Выступы есть на передних кромках лопаток и почти отсутствуют на их задних плоскостях. Повреждения от твердых частиц имеют вид разрывов, микровмятин и зазубрин на передних кромках лопаток. Бороздки и наклонные конусы отсутствуют.

Опубликовано: 14 июля 2011 г.

вернуться назад

Читайте так же:

aqua-therm.ru