Анкеровка арматуры: Роль анкеровки арматуры в бетоне

Таблица анкеровки арматуры | ИНФОПГС

1. Главная
2. Железобетон
3. Анкеровка
4. Таблица анкеровки арматуры

Таблица анкеровки арматуры.pdf

Таблица анкеровки арматуры.doc

схемы, расчет длины, величина анкеровки

Содержание статьи

• 1 Теория
• 2 Отличие анкеровки от нахлеста
• 3 Способы анкеровки
  • 3. 1 Ненапрягаемая арматура
    • 3.1.1 Отгибом
    • 3.1.2 Поперечными стержнями
    • 3.1.3 Анкеровка арматуры специальными устройствами
  • 3.2 Напрягаемая арматура
    • 3.2.1 Стержневая
    • 3.2.2 Канатная
• 4 Расчет анкеровки и нахлестки
  • 4.1 Таблицы

В системе армирования железобетонных конструкций анкеровка арматуры позволяет увеличить качество ее сцепления с бетоном. И улучшить совместную работу конструкционного материала на сжатие, растяжение, изгиб и кручение.

Теория

Все железобетонные изделия в здании объединяются в общий пространственный силовой каркас. Изготавливаются монолитным способом. Или собираются из отдельных колонн, балок, ригелей. Они воспринимают нагрузки от веса конструкций, материалов, эксплуатационные, снеговые, ветровые и прочие. Передают их на фундамент, затем на основание и, в конечном счете, на грунт.

В проект закладывается расчетное сопротивление арматуры и бетона. При этом стальные стержни работают на изгиб, растяжение, кручение. А бетон воспринимает сжимающие нагрузки. И от того, насколько качественно будут объединены бетон и арматура в единое целое, зависит надежность, безопасность здания, и его эксплуатационный ресурс.

Поэтому анкер арматурный заложен в проект балки, плиты, колонны для увеличения этой характеристики. По своей основной характеристике арматура в бетоне подразделяется на сжатую и растянутую по принципу действия. Или ненапрягаемую, напрягаемую по технологии установки.

Отличие анкеровки от нахлеста

Любые способы увеличения сцепления стального стержня с бетоном – вот что такое анкеровка арматуры по своему назначению. Используется она для передачи напряжений на бетон с арматуры.

Нахлестом называют передачу нагрузки через бетон, но, с одного стержня на другой. Условия эксплуатации этих двух систем разные. В первом случае пруток «цепляется» за окружающий его цементный камень. Это обеспечивается рифлением, отогнутыми лапками, крючками, петлями, приваренными поперечными шпильками, гайками, специальными наконечниками.

Во втором варианте стержни лежат рядом, не сварены между собой. Их свободные концы заведены друг за друга на некоторое расстояние. После отвердевания бетон между ними становится соединительным элементом.

В документации нахлест может еще называться перехлестом и нахлесткой. Хотя это и неверно. Перехлест – это официальный термин из СП 51-101, показывающий, на какую длину арматура балки, плиты, ригеля заходит дальше опорной площадки этой горизонтальной конструкции силового каркаса.

Проектируется нахлестка арматуры по СП 52-101 – формула

L = ơ*A/R*U,

где ơ – предварительное напряжение, А – площадь прутка, U – периметр стержня, R – сопротивление сцепления.

И ее длина всегда больше размера анкерного конца. Поскольку усилия со стержня на стержень в бетоне передаются хуже.

Способы анкеровки

Основными проблемами слабого сцепления бетона и стальных прутков по умолчанию являются:

• арматура находится в глубине цементного камня для защиты от коррозии;
• с увеличением высоты рельефа рифления повышается вероятность трещин раскола.

Другими словами, при растяжении балки может произойти выдергивание стержня внутри бетона. И балка просто переломится из-за раскрытия трещин. Поэтому существует три варианта: увеличить прямой арматурный анкер в длину, загнуть его на конце или приварить к пластине на торце ж/б изделия.

Ненапрягаемая арматура

Анкер переводится с немецкого, как якорь. А сама анкеровка это жесткая фиксация какого либо элемента в жестком основании. У железобетонных изделий используется два типа анкеров.

Во-первых анкеровка позволяет зафиксировать стержень неподвижно внутри бетона. Во-вторых, арматурный анкер выходит из балки, колонны, плиты наружу. Чтобы затем его приварили к закладному элементу другой части сборного ж/б каркаса. Или вмуровали в монолитную конструкцию, например, стены.

Отгибом

Прямая анкеровка применяется редко, и только для рифленой арматуры.

Точно так же используются лапки, угол отгиба которых составляет 90 – 150°.

Лапки и прямые концы не эффективны для гладких прутков. Петлями и крюками в бетоне фиксируются только предварительно напряженные стержни.

Вычисляется величина анкеровки арматуры в бетоне по длине с учетом следующих факторов:

• расположение стержней в поперечном сечении конструкции;
• наличие поперечного армирования;
• напряжения внутри бетона;
• прочность конструкционного материала;
• диаметр, профиль и класс арматуры;
• способ анкеровки.

Эти же требования аналогичны для определения длины нахлеста. Но, усилия здесь немного сдвинуты:

• два параллельных, рядом расположенных прутка цепляются за бетон своим рифлением;
• усилия между ними передаются под углом;
• напряжения увеличиваются от конца стержня к стыку нахлеста;
• в нормативы СП заложены повышающие коэффициенты длины нахлетки.

Несмотря на повышенный расход арматуры, нахлестный способ стыковки более популярен в сравнении со сваркой. Основным недостатком считается высокая вероятность скола под нижним прутком, как на схеме.

Это связано с плохим распределением смеси в опалубке и недостаточным ее уплотнением в труднодоступном месте. Для более качественного восприятия раскола в поперечном направлении устанавливаются дополнительные прутки. Особенно, при наличии динамических нагрузок в системе.

Именно этим фактором обусловлена необходимость смещения стыков нахлеста относительно друг друга. Без этого нагрузки будут складываться, защитный слой гарантированно их не выдержит.

Вместо поперечных стержней могут использоваться витые спирали, хомуты замкнутого контура.

Допускается нахлест без поперечной арматуры, если между стыками больше 10d, диаметр прутком менее 10 мм, расчет показывает минимальные напряжения или величина стыков составляет 1/4 – 1/3 пролета.

Для того, чтобы бетон не выкрашивался в зоне отгиба анкерной лапки, крюка, петли, минимально допустимый диаметр изгиба увеличен до 10d. В этом случае вся длина считается рабочей, усилия передаются на бетон без явно выраженных зон концентрации.

Поперечными стержнями

При использовании поперечных стержней берется стандартный защитный слой и глубина заделки прутков, хомутов, соответственно. Поперечные стержни привариваются к продольным на всей длине заделки.

Выполняется типовая анкеровка арматуры по таблице. Но, в случае форс мажора можно обойтись и без вычислений, взяв длину 5d с гарантированным запасом надежности.

Минимальное количество поперечных шпилей – от 2 и более. Минимальный диаметр прутка от 0,5d продольного стержня. Гладкую арматуру можно не загибать на концах.

Основными требованиями по заделке анкеров из поперечных прутков являются:

• если расчет показал отсутствие развития наклонных трещин, арматура запускается за опору на длину 5d минимум;

• в каркасах и сетках минимум один поперечный пруток приваривается на расстоянии 1,5d или 15 мм от конца при d больше 100 мм или d меньше 10 мм, соответственно;
• если по расчету возможно раскрытие наклонных трещин, размер перепуска за опору увеличивается в два раза, до 10d.

Дополнительно поперечная арматура часто выполняет конструктивную функцию. Удерживает элементы стального каркаса в проектном положении во время укладки и уплотнения бетонной смеси.

Анкеровка арматуры специальными устройствами

Типовая глубина анкеровки арматуры – это стандартный защитный слой бетона. За исключением выходящих наружу концов арматуры и применения специальных анкерных головок.

При возникновении растягивающих нагрузок на ж/б изделие анкеры с приваренными пластинами создают на бетон усилия сжатия. Поэтому их площадь контакта с цементным камнем определяется по условию бетона на смятие.

При этом высаженные головки, уголки, гайки, пластины, шайбы могут быть расположены, как снаружи, так и внутри бетона.

Толщина пластины или полки стального проката должна быть больше 1/5 ее диаметра или ширины. Специальные типы анкеров в большинстве случаев крепятся к торцам прутков сваркой. Поэтому марка стали площадки должна обладать нормальной свариваемостью.

Для определения длины заделки выполняется расчет на скалывание защитного слоя бетона.

Напрягаемая арматура

В железобетонных изделиях с предварительным напряжением анкер из арматуры всегда располагается снаружи. Стержни, канаты, проволока или тросы натягивают до бетонирования или после отвердевания бетона.

Растягивающее усилие механическим способом задается домкратом, наматывающей машиной, лебедкой или затяжкой гаек на резьбе.

Дополнительно могут использоваться химические процессы увеличения объема цементного камня и физические реакции увеличения длины прутков стали при нагреве. Способы крепления анкеров могут отличаться.

Стержневая

По умолчанию стержневая анкеровка арматуры это приварка коротких прутков, обжатие шайбы или высаживание головки, как на нижней схеме.

Характеристики обжатых шайб приведены в таблице:

Анкеровка обязательна, если в зоне передачи напряжений возможно раскрытие трещин или сцепление с бетоном недостаточно прочное. Анкеры применяются для арматуры, натягиваемой на бетон и на упоры.

Здесь тип анкера зависит от вида арматуры и технологических возможностей. Так для арматуры А-IV – А-VI используются приварные коротыши и высаженные головки, для Ат-IVC, Ат-IVK, Ат-VK, Ат-VCK, Ат-VIK, Ат-VII выбирают обжатые шайбы.

Проволоку натягивают пакетами с помощью приспособлений УНАЭ. Конические анкеры, состоящие из пробок и колодок, разработаны для натяжения пучков стержней на бетон.

Канатная

При использовании канатов анкеровка арматуры в бетоне напрягаемого типа осуществляется цанговыми зажимами. МРТУ.

Канаты чаще всего натягивают на бетон. Что позволяет снизить металлоемкость производства в 4 раза в сравнении с типовым ненапрягаемым армированием прутками.

Расчет анкеровки и нахлестки

Для вычисления длины заделки анкеров в слой бетона можно использовать формулы, таблицы и онлайн калькуляторы. При этом следует учесть, что существует два варианта редакции строительных норм:

• СП 63.13330 без изменений;
• СП 63.13330 с изменением 1.

Подходит расчет анкеровки арматуры для сжатой (ненапрягаемой) арматуры. В расчет нахлеста арматуры онлайн автоматически вносятся допущения – профиль периодический, стыковка в одном сечении половины арматуры.

Таблицы

Специально для проектировщиков длина анкеровки и нахлестки сведена в таблицы:

Длина анкеровки арматуры для бетона В15

Расчет анкеровки арматуры для бетона В20

Для бетона В25

Для бетона В30

Для бетона В35

В плитах перекрытия анкерная арматура бывает трех типов:

• П-образный стержень;
• Г-образный пруток;
• Г-образный отгиб арматуры вниз/вверх.

При толщине стен 18 – 20 см арматура плит изгибается по увеличенному радиусу 10d*(1- Lп/Lа). Где Lп и Lа длина прямого участка и анкера, соответственно. это позволяет избавиться от концентрации напряжений в зоне изгиба.

Удобнее всего отгибать прутки вверх для заведения их концов в стену. Но, на последнем этаже в плите покрытия это выполнить невозможно физически. Поэтому и применяются два других варианта. При этом глубина анкеровки арматуры в бетоне берется стандартная.

U-образные стержни применяются в качестве анкеров плит перекрытия в следующих случаях:

• ускорение монолитного строительства с верхней арматурой диаметра 8 – 10 мм;
• восприятие крутящего момента на свободном торце плиты;
• усиление бетона возле отверстия;
• анкеровка верхней зоны балок параллельно плите;
• анкеровка нижней растянутой грани плиты.

Минимальная длина анкеровки арматуры в бетоне достигается за счет снижения шага U-образных элементов с одновременным уменьшением диаметра до 8 – 10 мм.

Верхнюю арматуру обычно отгибают в колонну или стену вверх в балочных перекрытиях. В безбалочных перекрытиях применяют U-образные элементы.

На защемленных опорах по СНиП 2.06.08 допускается несколько схем анкеровки:

На чертеже цифрами I, II и III обозначены зона анкеровки, бетон и зона сжатия, 1, 2 и 3 – анкер, закладная и дополнительный хомут, соответственно. На рисунках а) и е) стержни запущены в стену, б) приварены к пруткам, в) закладным деталям, г) отогнуты, д) усилены хомутами в месте изгиба.

Для стен фундаментов, цоколей, подпорного типа и убежищ разработан стык Передерии. Вариант б) работает на изгиб, а) на осевое растяжение.

Таким образом, для анкеровки арматуры используются не одинаковые технические решения и схемы. Расчет производится на прочность сцепления стержней с бетоном, на выламывание, раскрытие трещин.

Об анкеровке разными способами – что работает, а что – не очень

Очень часто при строительстве и при реконструкции нужно присоединить одну конструкцию к другой. Причем присоединить надежно, чтобы не было разрушения. Все узлы сопряжения очень важны, их целостность обеспечивает проектное положение конструкции, а значит – ее целостность. Мне в свое время хорошо запомнилась яркая аналогия главного конструктора Владимира Борисовича, который ввел меня в мир проектирования. Мне кажется, я ее уже приводила, но повторить будет не лишним. Он говорил мне: «Я представляю себе любую конструкцию так, будто она – это я. И анализирую, надежные ли опоры выбраны для каждой части. И когда я так делаю, то иногда вижу, что инженер вместо того, чтобы опереться на руку, на плечо или на туловище, прицепился к уху или к носу – повесил на них то, что они явно не выдержат». Вот иногда при помощи таких ушей, носов и даже ресничек мы пытаемся связать массивные, тяжелые конструкции, требующие под собой надежную опору. Особенно часто это случается при применении всевозможных анкеров, которые связывают одно с другим в единое целое.

Давайте рассмотрим ситуации с анкеровкой на живых ситуациях.

Обычная шарнирно опирающаяся плита. Понятие шарнир означает, что плита может слегка поворачиваться на опоре, это не заметно для глаза, но допустимый поворот, которого сложно избежать без специальных мероприятий, в таких плитах нормален, и он приводит к опять-таки допустимому прогибу плиты. В таких плитах работает нижняя арматура – она принимает на себя все напряжения и в связке с бетоном передает их на опоры. Плиту мы должны опереть на стену на определенную величину не только для того, чтобы она не упала. Определенной глубиной опирания мы обеспечиваем анкеровку арматуры плиты. Что это значит? Арматура в плите воспринимает все напряжения в пролете, вызванные изгибом плиты под весом всех нагрузок (даже ненагруженная плита чувствует на себе свой собственный вес, и это уже не мало) – эти напряжения растягивают арматуру, пытаясь ослабить ее, довести до разрушения, и одновременно они пытаются снять плиту с опоры. И чтобы арматура выдержала напряжение, ей нужна опора. И не просто опора, а опора определенной длины. Именно эта длина и называется длиной анкеровки, и при разных условиях длина анкеровки и способ анкеровки у арматуры будут свои. Но суть анкеровки всегда одна: анкеровка – это комплекс любых мероприятий, обеспечивающих надежное закрепление в нужном месте. Причем закрепление может обеспечивать неподвижность не во всех направлениях. Допустим, при шарнирно опирающейся плите (как на рисунке выше), мы обеспечиваем закрепление от вертикальных и горизонтальных смещений, но не препятствуем повороту плиты. А вот в случае рамного узла нужно не просто зафиксировать плиту (балку) от смещений, но и не дать ей повернуться – обеспечить жесткую связь с опорой.

И повороту в железобетонной конструкции мы можем препятствовать верхним стержнем, заведенным на опору на длину анкеровки (на рисунке вы видите изогнутый стержень, закрепленный еще и хомутами). Причем, если в случае шарнирно опирающейся плиты длина анкеровки минимальная – обычно она равна 100-120 мм, то в случае с рамным узлом не все так просто: здесь напряжения в арматуре велики, все их нужно погасить на опоре, обеспечив это сцеплением заанкеренной части стержня с сжатым бетоном на такой длине, чтобы все усилия полностью погасились. Иногда, когда не хватает длины, приходится проводить специальные мероприятия – наваривание шайб на концах заанкеренной арматуры и другие способы, препятствующие вырыву арматуры из бетона. А если она все-таки вырвется или хоть немного сместится (а усилия в плите упорно будут пытаться вырвать арматуру с опоры на протяжении всей жизни плиты), жизнь конструкции необратимо изменится – усилия будут уже другими, чуть большими, чем до этого, узел – тоже другим, немного ослабленным, и эта ситуация (возросшие усилия плюс ослабленный узел) приведет к следующему шагу – еще одному маленькому сдвигу арматуры. И так до разрушения.

Как видите, анкеровка арматуры может быть разной по длине и разной по конструкции. Все это определяется нашими требованиями к узлу. Если мы допускаем шарнирное опирание, то величина анкеровки в этом случае минимальна. При шарнире конструкция рассчитывается так, что усилия, пытающиеся растянуть арматуру у опоры, близки к нулю, а значит и анкеровка берется минимально допустимой (этот минимум диктуется нормами и проверен на практике). А вот если опирание планируется жесткое, тогда к анкеровке требования особые: все растягивающие напряжения в арматуре должны быть погашены в месте анкеровки.

Как определение анкеровки происходит на практике? Допустим, посчитали мы жестко опирающуюся балку, определили в ней верхнюю арматуру на опоре – нужно определенное количество стержней определенного диаметра – именно эта площадь арматуры выдержит все напряжения. То есть, мы видим прямую зависимость: определенные напряжения дают определенную площадь арматуры, выражающуюся в конкретном количестве стержней конкретного диаметра. И все эти напряжения мы должны удержать в опорном узле. Они пытаются оторвать балку, повернуть ее, а мы должны выдержать. Арматуру мы уже посчитали – она выдерживает. А теперь нам нужно создать такой узел, который удержит эту напряженную арматуру в себе. Удерживает узел за счет сцепления. Чем длиннее участок сцепления, тем крепче держится арматура. В какой-то момент сцепление превышает напряжения в арматуре – ей уже никуда не деться, не сдвинуться с места – вот этот момент и означает, что арматуру мы надежно заанкерили.

Как найти длину надежной анкеровки, описано в нормах. Мы должны ее определить и не забывать еще пользоваться типовыми узлами для анкеровки арматуры, суть которых всегда одна: арматуру нужно анкерить в сжатом бетоне.

А теперь давайте рассмотрим еще один случай. Часто строители используют для опирания метод забивания арматурных стержней в просверленное отверстие в существующую конструкцию. Получается ситуация, показанная на рисунке ниже.

Что будет с узлом в такой ситуации? Если вспомнить аналогию в начале статьи, то при классическом опирании плиты мы положили ее на плечо, а при этом – мы прицепились за ухо. На самом первом рисунке в статье мы видим, что плита опирается всем своим сечением – на опоре и бетон, и арматура. Здесь же бетон висит на тонком перешейке из арматурных стержней. Если стержни расположить в два ряда по высоте, изменится мало – все равно вся нагрузка будет только на арматуре.

Давайте теперь подробней рассмотрим, какая же нагрузка придется на эти арматурные стержни.

Во-первых, это нагрузка на срез. Плита пытается упасть вниз, срезав всю арматуру по вертикальной линии стыка. То есть, площади арматуры должно быть столько, чтобы она приняла на себя всю нагрузку от плиты, это очень важно.

Во-вторых, это нагрузка на вырыв арматуры из стены. Плита, изгибаясь и пытаясь повиснуть на арматуре, пытается выдернуть ее шаг за шагом. И хорошо, если арматура при этом достаточно заанкерена (допустим, забетонирована в стене заранее с надежной величиной анкеровки) – тогда арматуре будет угрожать лишь срез. Но если сцепления арматуры с материалом стены не достаточно (а в забитой в стену арматуре сцепления не может быть достаточно, т.к. материал вокруг нее нарушен, есть микроскопический, но зазор – возможность скольжения), если сцепление не сможет погасить все напряжение, арматура начнет постепенно выдергиваться. Это может растянуться на годы, но процесс будет идти. И если у плиты или другой конструкции, закрепленной таким образом, есть возможность как-то перераспределить свое положение и приобрести устойчивость за счет других опор, то хорошо. А если нет – то сами понимаете…

Самое печальное, что рассчитать напряжение, которое выдержит забитый в стену стержень, практически невозможно. Никто не знает, какое сцепление будет у него с материалом стены. А значит, неизвестно, и сколько напряжения может воспринять такая анкеровка.

Шарнир у такой опоры будет однозначно (не зависимо от количества анкеров и их положения), на выдергивание она будет работать слабо – однозначно, но вот насколько – не известно.

И в нормах вы никогда не найдете варианта опирания конструкций, чтобы они держались на одних арматурных стержнях. Как думаете, какие причины такого «упущения»?

Какие тогда варианты надежного решения могут быть для замены забитого анкера? Это все, что можно посчитать: либо распорные анкеры, либо химические. Плюс – надежный материал стены. Но все равно нужно тщательно продумывать и надежно конструировать узел, обязательно просчитывая напряжения в каждом анкере, не упуская ни одного важного момента.

Еще хочу обратить ваше внимания: никакие консоли категорически нельзя крепить шарнирно!  Шарнир для консолей – это всегда разрушение.

На этот раз все. Хотя на эту тему можно писать бесконечно. Задавайте вопросы в комментариях, может, они подтолкнут меня к еще более глубокому раскрытию этого вопроса.

Анкеровка арматуры в бетоне таблица

Анкеровка арматуры считается одной из важнейших строительных операций, которая подразумевает крепление армирующих изделий за определенное сечение. Стоит отметить, что размер закрепления во многом обусловлен характеристикой участка передачи нагрузки с металлических стержней на основной материал. В этой статье мы рассмотрим все существующие способы проведения анкеровки, дадим советы относительно того, как должен проводиться расчет на этапе проектирования, а также раскроем некоторые секреты, которые значительно упростят строительные работы.

Содержание

1. Анкеровка арматуры: возможные варианты
2. Определяем длину арматурных элементов правильно
3. Комплексные расчеты: все, что нужно знать

Анкеровка арматуры: возможные варианты

На сегодняшний день известно несколько вариантов проведения данной операции. Именно поэтому анкеровка бывает следующих видов:

• Для прямых изделий создаются выступы профиля на необходимой длине стержня;
• С использованием специальных крепежей, петель, а также лапок.
• С применением различных поперечных изделий из металла;
• Используя широкопрофильные приспособления, которые монтируются по краям арматуры.

Нахлест арматуры при вязке

Чтобы провести качественное крепление прямых элементов в бетоне, используется только специализированная профильная арматура. Необходимо учитывать тот факт, что качественные характеристики процесса сцепления основного материала и анкеровки повышаются при увеличении прочностных параметров бетонного раствора. Кроме того, надежность крепления определяется наличием поперечного сжатия. Согласно нормативно-технической документации, данную операцию можно приводить только для прямых арматурных изделий. Если вы решите отдать предпочтение монтажу лапок, то их установку важно проводить на покрытие профильных стержней.
Анкеровка путем отгиба

При использовании петель важно учитывать фактор соблюдения одинакового расстояния между каждым крепежом. Если пренебречь этим правилом, то в большинстве случаев степень сцепления на порядок снизится.

Если случается так, что анкеровка с помощью петель, крюков, а также способов непосредственного сцепления напрямую не дает ожидаемой прочности конструкции, необходимо задействовать дополнительные приспособления, которые монтируются на отдельные армирующие элементы посредством приварки.

Определяем длину арматурных элементов правильно

Чтобы расчет анкеровки был произведен правильно, важно учитывать целый ряд характеристик и показателей. Пожалуй, самым важным параметром является стержневая длина арматуры, которая будет непосредственно в железобетоне. Ее необходимо рассчитывать с особой внимательностью, и без познаний в строительной отрасли вряд ли удастся это сделать. Длина заделки определяется еще на этапе проектировки, учитывая специальные графики. Эти схемы представляют собой данные о классе арматуры, а также параметры нагрузок на армирующие прутки. Таким же способом применяются и 2 другие чертежа. Человеку, который далек от области проектировки конструкций из железобетона, описанная выше технология может быть слишком сложной и замысловатой. А вот профессиональным строителям удастся правильно провести расчет длины арматурных составляющих за несколько минут.
Заглубление стержня в бетон

Внимание! Если случилось так, что рекомендованную длину стержней на конкретном объекте использовать не удается, необходимо позаботиться о монтировке стержней на торцы посредством привлечения дополнительного инструментария и оборудования. Они своего рода будут играть роль анкера, внешне больше напоминая крепежи, пластины, уголки.

Радиус загиба стержней

Комплексные расчеты: все, что нужно знать

Для того, чтобы расчет был качественным и без каких-либо недочетов, важно учесть следующие параметры:

• прочностные показатели железобетонной конструкции;
• способ осуществления анкеровки;
• уровень нагрузки на основание;
• уровень заглубления элементов;
• профиль арматурных элементов;
• сечение применяемых перегородок.

Непосредственное выполнение анкеровки арматуры по бетону

Если вы хотите упростить процесс расчетов некоторых характеристик, обратитесь к таблице параметров. Кроме того, сегодня существует различное программное обеспечение, помогающее сделать это действительно быстро. Но, увы, такие утилиты не найти в свободном доступе, потому что разработчики подают свой продукт исключительно на дисках. Без навыков и познаний, разобраться в интерфейсе не получится, поэтому, все-таки, доверьте это дело специалистам.

Проверка данных расчета длины

Помните, что даже опытные проектировщики пользуются данным методом только на предварительном этапе . Окончательные показатели рассчитываются только после комплексного анализа глубины закладки всех элементов, а также других характеристик, необходимых для проведения данной операции.

Таблица расчета несущей способности

Опыт практического применения полного комплекса вышеуказанных рекомендаций показывает, что данные расчеты являются стопроцентной гарантией получение максимально точных и эффективных результатов строительных мероприятий. Также важен и формульный расчет на этапе проектировании капитальных строений и конструкций, которые создаются с использованием железобетонных элементов. Конечно же, в этой статье мы не стали сильно загружать вас точными формулами, символикой и непонятными чертежами, потому что неопытному человеку они, в силу весьма понятных причин, будут тяжелы для восприятия. Как итог, можно отметить только то, что исключительно инженерные познания и ориентация в специфике проведения строительных работ, даст вам уверенность в том, что анкеровка арматуры в бетоне будет выполнена как следует.
Завершающий этап работ по анкеровке арматуры

И напоследок стоит отметить одну немаловажную рекомендацию. Известно, что длина анкеровки арматуры является важнейшим критерием, поэтому, если у вас возникают сомнения в правильности ее расчетов, то обратитесь за консультацией не просто к проектировщику, а в соответствующую строительную компанию, ведь ее специалисты выдают не просто расчетные бумаги, но и гарантийную документацию.

нормы и требования, способы определения длины анкеровки, советы

Стандартные бетонные конструкции прекрасно справляются с усилиями сжатия. Для гарантированной компенсации растягивающихся нагрузок необходима анкеровка арматуры. Чтобы минимизировать вероятность развития коррозии стальных элементов, изделия располагают на расстоянии от 2 до 7 сантиметров от наружной поверхности. Специалисты называют такой подход защитным слоем. В столбчатых и ленточных фундаментах активно применяются арматурные каркасы, а также плавающие плиты с универсальной сеткой. Участки сложной модификации обязательно усиливаются отдельными стержнями.

Описание

Предварительно напряженные железобетонные конструкции и другие аналогичные изделия отличаются тем, что натянутая до высоких показателей арматура включается в работу еще в процессе изготовления. В остальных случаях металлические детали воспринимают усилия от внешних воздействий. В предварительно напряженных изделиях активно используется анкеровка арматуры. Только в этом случае профессиональные строители могут обеспечить высокую степень надежности в течение всего эксплуатационного срока. В большинстве случаев самой эффективной считается та анкеровка, при которой можно минимизировать итоговую стоимость и трудоемкость работ.

Во время натяжения на упоры обязательно используется несколько разновидностей арматуры:

• прочная проволока периодического профиля;
• канаты из двух прядей;
• горячекатаная стержневая арматура периодического профиля, которая сегодня пользуется наибольшим спросом.

Характеристика

Профессиональная анкеровка арматуры в бетоне может осуществляться самыми разными способами. Сами специалисты выделяют несколько ключевых разновидностей:

1. Применение различных петель, крюков и лапок.
2. Прочные выступы арматурного профиля (исключительно прямые изделия).
3. Использование вспомогательных стальных изделий, которые отличаются поперечным сечением.
4. Универсальные приспособления, монтируемые исключительно на концах арматуры.

В независимости от длины анкеровки арматуры по СП, фиксация в бетоне прямых элементов может использоваться для строительной заготовки с периодическим профилем. Исполнителю таких работ необходимо понимать, что максимальные показатели сцепления железобетона и металла наблюдаются только в том случае, если на начальном этапе были достигнуты оптимальные прочностные показатели раствора. Надежность фиксации напрямую зависит и от того, есть ли в системе поперечное сжатие.

Анкеровка арматуры в плитах может похвастаться оптимальными показателями только в том случае, если в системе не предусмотрено поперечное сжатие. Крюки допустимы для тех строительных ситуаций,когда основная стальная заготовка абсолютно гладкая. Лапки монтируются исключительно на периодические по профилю стержни.

Параметры изделий

Для расчета анкеровки эксперты используют целый ряд обязательных показателей. В противном случае будет сложно добиться желаемого результата. Основным рабочим параметром является длина анкеровки арматуры в бетоне. Все нюансы определяются с особой тщательностью. Итоговая длина заделки устанавливается проектировщиками с максимальной тщательностью. Для этих целей могут использоваться специальные графики. Эксперты учли класс арматуры, а также итоговое напряжение в прутке.

Используемые устройства

Для классической стержневой арматуры, изготовленной из горячекатаной стали, чаще всего применяются анкеры в виде коротышей, приваренных шайб, нарезных наконечников (классические гайки), закладных деталей. Каждая деталь отличается своими техническими характеристиками. Если анкерное изделие располагается под небольшим углом, тогда нужно предусмотреть незначительное углубление в бетоне. Выступы будут целесообразны в том случае, если общая конструкция не имеет ограничений по соседним элементам и технологическому оборудованию. Если все эти особенности присутствуют, тогда следует использовать углубления.

Когда анкеровка арматуры расположена над поверхностью бетона, изделие может быть подвержено негативному воздействию коррозии. Для предотвращения негативных последствий и преждевременного разрушения конструкции металлическую сетку обязательно покрывают слоем бетона.

Правильный расчет

Чтобы выполнить анкеровку арматуры в плитах из бетона, нужно учитывать все строительные нюансы. Расчет операции заделки стальных изделий осваивается на изучении следующих показателей:

1. Максимальная прочность железобетона.
2. Показатель напряжения на участке сцепления.
3. Разновидность анкеровки.
4. Профиль используемой арматуры.
5. Глубина и длина закладки стальных деталей.
6. Сечение стержней.

Упрощенный способ расчета важных показателей (длина, глубина) позволяет мастерам выполнить качественно все строительные работы в максимально сжатые сроки. Для этих целей можно задействовать специальную таблицу, которая включает в себя различные показатели. Изучить все необходимые данные можно при помощи компьютерной программы. Если внести все данные, то в итоге можно получить комплексный расчет анкеровки.

Стержни и сердечники

Эксперты привыкли выполнять анкеровку тех пучков, которые состоят из 12, 18 и 24 проволок. Итоговая технология напрямую зависит от степени натяжения арматуры на упоры или же бетон. Если строители используют гидравлические домкраты двойного действия, тогда уместно будут смотреться устройства в виде стальных пробок и колодок, разработанные на базе НИИЖБ.

В процессе изготовления клиньев и пробок, эксперты прибегают к термической обработке материала, так как это позволяет в несколько раз повысить твердость стали. Современное производство гильзостержневых и гильзовых анкеров основано на применении пучков, канатов, прядей. Эксперты предъявляют повышенное требование к физико-механическим свойствам стали. Для стержней и сердечников производители используют более прочный материал, за счет чего нет необходимости изготавливать объемные изделия.

Назначение арматуры

В нормальных эксплуатационных условиях ленты и плиты испытывают в верхней части характерное сжатие. Прочностные показатели бетона в 50 раз превосходят прочность растяжения. Анкерное армирование подошвы стальными прутками позволяет избежать разрушения фундамента и последующего раскрытия трещин. За счет этого конструкция способна выдержать гораздо большие нагрузки растяжения. При зимнем вспучивании ситуация кардинально меняется. Грунт стремится вытолкнуть фундамент на поверхность. Если глинистые почвы перенасыщены водой, то во время промерзания они увеличиваются в объеме. Меняется итоговое направление сил (сжатие у подошвы, растяжение в цокольной части).

Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов

©dereksiz.org 2022
әкімшілігінің қараңыз

Решения по усилению анкеров Steel Strong-Wall®

на балках с уклоном

Европа

• Чехия
• Дания
• Германия
• Испания
• Франция

•  
• Россия
• Польша
• Финляндия
• Швеция
• Соединенное Королевство

• Дом
• корень
• SiteRoot
• Дом
• Товары
• Боковые системы
• Стены Strong-Wall® Shearwall
• Стальные перегородки Strong-Wall® Shearwall
• Решения по усилению стальных анкеров Strong-Wall® на балках уклона

Стеновые стенки Strong-Wall

Примечания по техническим вопросам и установке

Высокопрочные деревянные боковые стенки Strong-Wall®

• Все высокопрочные деревянные боковые стенки Strong-Wall
• Информация о продукте
• Стандартная и балочная конструкция на бетонном фундаменте
• Гаражные порталы на бетонном фундаменте
• Установка вплотную друг к другу на бетонном фундаменте
• Комплект фальшпола
• Комплект для двухуровневого соединения
• Анкоридж Решения
• Шаблоны для анкерных болтов
• Решения по армированию балок

Стальные перегородки Strong-Wall®

• Цельносварные перегородки Strong-Wall® Продукция
• Информация о продукте
• Стандартное применение на бетонных основаниях
• Гаражные порталы на бетонном фундаменте
• Системы деревянных полов первого этажа
• Воздушный каркас на бетонном фундаменте
• Двухэтажный сборный бетонный фундамент
• Анкоридж Решения
• Решения по армированию анкеров на балках уклона

Steel Strong-Wall® для холодногнутой стали

• Информация о продукте
• Системы перекрытий первого этажа из холодногнутой стали
• Монтаж двухэтажного здания из холодногнутой стали на бетонном основании
• Двухэтажный бетонный фундамент из холодногнутой стали

Строящаяся на месте портальная каркасная система Strong-Wall® для предписывающего проектирования

• Обзор
• Варианты дизайна и инструменты
• Системное крепление

Программное обеспечение и приложения Strong-Wall® Shearwalls

Общая информация об использовании продукта

• Условия продажи
• Ограниченная гарантия
• Предупреждение

Компания Simpson Strong-Tie® теперь предлагает решения по анкеровке стальных балок, рассчитанные на соответствие стандарту ACI 318-14. При финансовой поддержке Ассоциации инженеров-строителей Северной Калифорнии первоначальные испытания в Scientific Construction Laboratories Inc. подтвердили необходимость соблюдения требований ACI 318 для предотвращения пластиковых шарниров в местах крепления. Последующие испытания в исследовательской лаборатории Simpson Strong-Tie Tyrell Gilb были использованы для подтверждения этих выводов и подтверждения эффективности. Тестирование состояло из образцов с закрытым анкерным армированием, незакрытых U-образных хомутов и контрольных образцов без анкерного армирования. Арматура на изгиб и сдвиг была спроектирована таким образом, чтобы выдерживать усиленные силы анкеровки, и сравнивалась с испытательными балками, рассчитанными на неусиленные силы уровня прочности. Программа испытаний подтвердила эффективность деталей анкерной арматуры, разработанных Simpson Strong-Tie.

Испытание балки на уклоне

Важные результаты испытаний

Прочность балки на изгиб и сдвиг имеет решающее значение для работы анкеров и должна быть спроектирована таким образом, чтобы превысить требования, создаваемые прикрепленной конструкцией. В приложениях с ветровой нагрузкой это требование включает в себя факторизованное требование от стальной жесткой стенки (SSW). В сейсмических приложениях испытания и анализ показали, что для достижения характеристик анкера, ожидаемых в методологиях проектирования анкеровки ACI 318, расчетная прочность бетонного элемента должна соответствовать усиленным требованиям к конструкции анкеров из ACI 318-14 Раздел 17.2.3.4.3 и ACI 318-11 Приложение D Раздел D.3.3.4.3. Чтобы помочь проектировщикам достичь этого, Simpson Strong-Tie рекомендует проектировщикам применять сейсмический расчетный момент, указанный в таблице ниже, в месте SSW при оценке расчетной прочности балки уклона при сейсмических нагрузках. Приведенный в таблице момент соотносится с наименьшим расчетным пределом натяжения анкера, определенным в разделах, перечисленных выше, поскольку они относятся к каждой модели SSW.

Армирование закрытых анкеров имеет решающее значение для сохранения целостности армированного сердечника, в котором расположен анкер. Испытания с U-образными хомутами, которые не включали полностью закрытые связи, показали преждевременное разрушение балки уклона.

Решения по анкеровке стальных балок класса Strong Wall

1. Анкерная арматура соответствует ACI 318-14, раздел 17. 2.4.9 и ACI 318-11, раздел D.5.2.9. Полномасштабные испытания использовались для проверки конфигурации и размещения анкерной арматуры.
2. Минимальная прочность бетона на сжатие, f’ _c = 2500 psi.
3. Арматура закрытых анкеров должна быть арматурой № 4 ASTM A615 класса 60 (мин.).

Продольная и анкерная арматура класса

4. должна быть указана зарегистрированным специалистом по проектированию для изгиба и поперечной нагрузки. При проектировании следует учитывать проектные нагрузки и допустимое давление грунта.
5. Simpson Strong-Tie рекомендует использовать приведенный в таблице минимальный сейсмический расчетный момент, примененный в LRFD, чтобы обеспечить достаточную прочность на изгиб и прочность на сдвиг конструкции наклонной балки для предотвращения образования пластических шарниров при требованиях, связанных с силами анкеровки, соответствующими разделу 17.2.3.4 ACI 318-14. 3 и ACI 318-11, раздел D.3.3.4.3.
6. Конструктор может использовать уменьшенный момент из-за приложенной поперечной нагрузки SSW. Минимальный момент должен быть меньшим из приведенного в таблице момента или усиленного расчетного момента LRFD для сейсморазведки: (проектное требование ASD по сдвигу/0,7) x Ω _или x высота SSW для конструкции наклонной балки.
7. Минимальный расчетный момент балки для ветра и сейсмостойкости в расчетных категориях сейсмостойкости A и B и отдельно стоящих одно- и двухквартирных жилых домов в SDC C: (проектный спрос ASD на сдвиг/0,6) x высота SSW.
8. Закрытая стяжка может представлять собой цельный обруч или сборку из двух частей с U-образным хомутом с крючками под углом 135 градусов и верхним поперечным колпачком для стяжки. См. деталь 6/SSW1.1.
9. См. подробные сведения о размещении арматуры анкерных балок, установке и требованиях к расстоянию. Количество армирующих анкеров закрытого типа указано на стену для настенных моделей 12 дюймов и 15 дюймов и на анкер для моделей 18 дюймов, 21 дюйм и 24 дюйма.

Высота над уровнем моря

1/SSW1.

1 — Высота наклонной балки для моделей со стеной 18 дюймов, 21 дюймов и 24 дюйма

2/SSW1.1 — Высота наклонной балки для моделей со стеной 12 дюймов и 15 дюймов

3/SSW1. 1 — Уровень балки на высоте анкерной арматуры

4/SSW1.1 — Высота подъема балки вдали от анкерной арматуры

Услуги по ремонту бетона и арматуре | Intech Anchoring

Intech Anchoring предлагает элитную линейку продуктов для ремонта и укрепления поврежденных бетонных конструкций, включая наружные и внутренние стены подвалов. Используя эксклюзивную технологию углеродного волокна, а также инъекции эпоксидной смолы и уретана, Intech Anchoring может предоставить вам продукт, который создает такую ​​надежную, надежную и экономичную систему, с которой не может конкурировать ни один другой метод.

Мы также поддерживаем систему с помощью наших непревзойденных служб поддержки клиентов. Наш штатный инженерный персонал работает каждый день, чтобы помочь клиентам, таким как вы, преодолеть общие трудности проектирования, которые могут возникнуть в нашей отрасли. Мы готовы преодолеть разрыв между теоретическими разработками и практическими приложениями в полевых условиях. Наша команда применит этот опыт для решения ваших задач и проблем в реальном мире с проверенными решениями.

Инъекционная система для эпоксидной смолы

Инъекционная эпоксидная смола заделывает трещину в стене подвала дома путем заполнения трещины комбинацией двух компонентов, которые при смешивании действуют двумя способами: герметизируют существующую трещину и сваривают конструкцию. Узнайте больше о системе впрыска эпоксидной смолы для ремонта бетона Intech Anchoring для жилых зданий здесь. Этот метод предотвращает будущие проблемы, предотвращая просачивание влаги во время устранения текущих проблем. Эпоксидная смола настолько эффективна благодаря своей гибкости и прочности на растяжение. Эти особенности позволяют ему сопротивляться сжатию и любому дальнейшему расширению.

Ремонт углеродным волокном

Система ремонта углеродным волокном Intech Anchoring является идеальным выбором для ремонта фундамента шириной не более двух дюймов, поскольку она обеспечивает максимальную стабильность ремонта без необходимости инвазивного бурения или земляных работ в подвале. Сэкономьте деньги на монтажном оборудовании и трудозатратах с помощью системы Intech Anchoring из углеродного волокна. Получение углеродного волокна у нас связано с преимуществом нашей профессиональной подготовки. Мы можем собрать полностью оборудованный ремонтный комплект, который включает в себя все необходимое для выполнения этого метода армирования, включая эпоксидную смолу, углеродное волокно, ведро, аппликатор, палочку для смешивания, перчатки и пластик.

Инъекции уретана

Инъекции уретана, также известные как полиуретан или цементный раствор, являются наиболее распространенным способом герметизации и заполнения трещин в фундаменте дома. Популярность инъекций уретана в качестве решения связана с его гибкостью и универсальностью для различных применений, включая ремонт фундаментов коммерческих и жилых домов. Инъекции уретана особенно полезны во влажной среде, поскольку влага не снижает их эффективность. Это безопасное, гибкое и надежное решение ваших проблем. Он доступен в трех вариантах вязкости и обеспечивает водонепроницаемое уплотнение, которое не дает усадки со временем.

Ремонт структурных трещин

Трещины могут появляться внутри и снаружи дома и часто указывают на слабость конструкции. Продукты Intech Anchoring для ремонта структурных трещин, системы и материалы из углеродного волокна могут восстанавливать и предотвращать будущие повреждения. Наша специально разработанная система впрыска для ремонта трещин была создана для удаления влаги и постоянного восстановления прочности бетона. Устраним повреждения или трещины на бетоне, стенах фундамента и плитном фундаменте.

Не просто ремонтируйте бетон; Сделайте его сильнее, чем раньше, с Intech Anchoring

С точки зрения структурного анализа наша железобетонная конструкция действительно делает ваши конструкции прочнее, чем они были раньше. Когда дело доходит до ремонта трещин в бетоне, стоит проявить инициативу и принять меры, которые будут служить вам долгие годы. Когда вы получаете рекомендацию или продукт от Intech Anchoring, вы можете быть уверены, что они основаны на нашем многолетнем опыте в отрасли.

Изделия для армирования бетона от нас – это не временное решение. Мы можем оценить вашу ситуацию и создать рекомендацию, которая является экономически эффективной и из строительного материала высочайшего качества. Эти решения долговечны и менее инвазивны, чем другие варианты ремонта или замены. Процесс их применения сэкономит время и сократит трудозатраты.

Отличие Intech от службы поддержки клиентов

Мы предоставляем только продукцию высочайшего качества, и мы подкрепляем ее первоклассной поддержкой клиентов, которая отличает нас в нашей отрасли. Как домовладелец или бетонный подрядчик, вам понадобится партнер с многолетним опытом и инженерными знаниями для поддержки ваших проектов. Intech Anchoring — это партнер, которого вы искали, и у нас есть услуги, которые помогут вам добиться успеха.

Мы предлагаем помощь членов команды, которые лично посетят ваш рабочий объект, чтобы убедиться, что ваши продукты правильно согласованы и соответствуют техническим спецификациям. Мы не просто ваш недорогой поставщик; Intech Anchoring — ваш союзник в сфере фундаментных и геоструктурных решений.

Чтобы узнать больше об арматуре для ремонта бетона, свяжитесь с Intech Anchoring сегодня.

Партнеры по продуктам

Филиалы

Свяжитесь с Intech Anchoring

Офис и склад в Сент-Луисе

8250 Банкум Роуд, Кейсивилл, Иллинойс 62232

Офис и склад в Мичигане

35850 Industrial Rd, Ливония, MI 48150

734-432-5111

© Copyright — Intech Anchoring Systems — Enfold Theme by Kriesi

Добро пожаловать | S&P International

Индикатор ответвления

Языки

Основная навигация en-EU

Все продукты

Все системы

Услуги

• S&P FRP Systems

  Армирование конструкций волокнистыми композитами

• Армирование асфальта S&P

  Сетки для армирования асфальта

• S&P ARMO-System

  Распыляемые армирующие растворы, содержащие сетки из углеродного и стекловолокна

• Ремонт и защита бетона

  Растворы для ремонта бетона и инъекционные смолы

• Специальные приложения и компоненты

  Дополнительные продукты и инструменты для наших систем армирования

Поисковая головка

Поиск

Тип

— Любой — EventMedia: VideoNewsProductProjectSoftware

Выберите место

• S&P Австрия

• S&P Бельгия

• S&P Дания

• S&P Франция

• S&P Германия

• S&P Нидерланды

• S&P Польша

• S&P Португалия

• S&P Испания

• S&P Швеция

• S&P Швейцария

Витрина

Строительство гоночной трассы

Строительство гоночной трассы

S&P Carbophalt ^® G 200/200 использовался как часть инновационного решения на улицах старого города Баку во время строительства гоночной трассы Формулы-1.

Системы стеклопластика S&P

S&P FRP Systems

Специалисты S&P являются специалистами по армированию конструкций и предлагают полный спектр продуктов и систем FRP. Благодаря знаниям и опыту в Европе, S&P может легко посоветовать, какое решение лучше всего подходит для ваших нужд.

Асфальтовая арматура S&P

Армирование асфальта S&P

Армирующие сетки S&P Asphalt успешно использовались во многих проектах на протяжении многих лет. Прокладывая путь к более прочным дорогам, они обеспечивают долговечность, экологичность и экономичное решение для ремонта и укрепления дорог.

Эффективность с S&P C-Sheets

Эффективность с S&P C-Sheets

Продукты и инструменты S&P использовались в крупном проекте укрепления одного из самых высоких зданий в Греции. См. короткую статью с видео для получения дополнительной информации.

Офисы S&P в Европе

Офисы S&P в Европе

S&P имеет различные производственные и офисные помещения по всей Европе. Здесь вы можете найти наиболее подходящий контакт для ваших нужд.

Добро пожаловать

S&P является ведущей компанией в области армирования зданий и предлагает системные решения для модернизации существующих конструкций из железобетона, стали, кирпичной кладки, дерева и асфальта, таких как дороги и рулежные дорожки в аэропортах.

На этом веб-сайте представлен общий обзор продуктов и услуг по всей Европе. Пожалуйста, посетите веб-сайты конкретной страны для получения информации о методах строительства и стандартах для вашего региона.

Наши системы

• S&P FRP Systems

  Армирование конструкций волокнистыми композитами

• S&P Асфальтовое армирование

  Сетки для армирования асфальта

• S&P ARMO-System

  Распыляемые армирующие растворы, содержащие сетки из углеродного и стекловолокна

• Ремонт и защита бетона

  Растворы для ремонта бетона и инъекционные смолы

• Специальные приложения и компоненты

  Дополнительные продукты и инструменты для наших систем армирования

Искатель

Поиск продукта

Поиск

Быстрые ссылки

• Руководство по применению

• Спецификации

• ДПП Пултрузия

• Информация о COVID-19

• Программное обеспечение

• Текст спецификации

Последние новости

• Четверг, 8 сентября 2022 г.

  InfraTech Germany 2022: выставка инфраструктуры

  Команда S&P Germany примет участие в выставке InfraTech 2022 в Эссене в сентябре! Посетите стенд экспертов S&P …

• Четверг, 11 августа 2022 г.

  Непревзойденный сервис

  Асфальтовые покрытия на станциях технического обслуживания подвергаются огромным нагрузкам и часто нуждаются в ремонте. До 2011 г. а …

• Четверг, 4 августа 2022 г.

  Предотвращение растрескивания отражения

  Чтобы обеспечить устойчивый успех восстановления государственной дороги недалеко от Лаутербаха в Гессене, ответственные лица …

Все новости

Карта SVG

Все местоположения

S&P в Европе

• Швейцария

  Штаб-квартира S&P Clever Reinforcement Company AG

  Seewernstrasse 127
  CH — 6423 Seewen

  Телефон 

  +41 41 825 00 70 (de/it)

  +41 26 321 50 30 (FR)

  Электронная почта

  info@sp-reinforments. ch

  88888.s.s.sires. .ч

• Portugal

  S&P Clever Reinforcement Ibérica, Lda

  Rua José Fontana, N°76
  Zona Industrial Stª Marta de Corroios
  PT-2845-408 Amora

  Phone 

  +351 212 253 371

  ФАКС

  +351 212 252 436

  Электронная почта

  [email protected]

  Веб-адрес

  Веб-адрес

  .

• Польша

  S&P Polska Sp. о.о.

  Ул. Bydgoska 9
  PL- 82-200 Malbork

  Phone 

  +48 55 646 97 00

  Fax 

  +48 55 646 97 01

  Электронная почта

  [email protected]

  Веб-сайт

  www.sp-reinforcement.pl

• Nederland

  S&P Reinforcement Benelux

  Aphroditestraat 24
  NL-5047 TW Tilburg

  Phone 

  +31 297 367674

  Fax 

  +31 297 361711

  Email 

  info@ sp-reinforcement. nl

  Веб-сайт

  www.sp-reinforcement.nl

• Nederland

  S&P Reinforcement Benelux

  Aphroditestraat 24
  NL-5047 TW Tilburg

  Phone 

  +31 297 367674

  Fax 

  +31 297 361711

  Email 

  info@ sp-reinforcement.nl

  Веб-сайт 

  www.sp-reinforcement.be

• Sweden

  S&P Reinforcement Nordic AB

  Bruksvägen 3
  SE-593 75 Gunnebo

  Phone 

  +46 31 – 789 41 40

  Email 

  [email protected]

  Веб-сайт 

  www.sp-reinforcement.se

• Испания

  S&P Reinforcement Spain S.L.

  C/ Carlos Jiménez Díaz, 17
  Pol. Инд Ла Гарена
  ES-28806 Alcalá de Henares (Madrid)

  Телефон

  +34 91 802 31 14 /16/18

  Электронная почта

  info@sp-reinformarcement. es

  [email protected]
  [email protected]
  info@sp-reinformarc -армирование.es

• Danmark

  Simpson Strong-Tie A/S

  HedegaardsVej 11
  DK-8300 NAWD
  CVR 65653818

  Телефон

  88 88

  .0628 Электронная почта 

  [email protected]

  Веб-сайт 

  www.sp-reinforcement.dk

• Франция

  Симпсон France-Tie France

  ZAC DES 4 Chemics
  FR-85400 Sainte-Gemme-La-Praine

  Телефон

  +33 2 51 28 44.

  . @sp-reinforcement.fr

  Веб-сайт 

  www.sp-reinforcement.fr

• Deutschland

  Simpson Strong-Tie GmbH

  Hubert-Vergölst-Straße 6
  DE-61231 BAD Nauheim

  Phone

  +49 (0)

  Phone

  +49 (0)

  . -reinforcement.de

  Веб-сайт 

  www.sp-reinforcement.de

• Австрия

  Simpson Strong-Tie GmbH

  Hubert-Vergölst-Straße 6
  DE-61231 BAD NAUHEIM

  Телефон

  +49 (0) 6032 8680 160

  Электронная почта

  [email protected]

  [email protected]

  9

  [email protected]
  info@sp-reinform.

Связаться с

Армирование с помощью анкеров – практические советы и руководства

Введение

Анкеры с затяжками являются распространенным методом стабилизации при выемке грунта на крутых склонах (рис. 1). Анкеры передают нагрузку на стену глубже в землю за стеной. С точки зрения предельного равновесия нагрузки в якорях преобразуются в силы, действующие на потенциальную скользящую массу. Величина и место приложения этих нагрузок должны быть определены для анализа устойчивости. В этом примере показано, как моделировать анкеры в анализе равновесия с предельным значением SLOPE/W, и приводятся рекомендации по хорошей практике моделирования.

Рис. 1. Иллюстрация примыкающей стены (изображение в общедоступном Интернете).

Базовая информация

Величина анкерной силы

Величина анкерной нагрузки определяется либо: (1) способностью стального стержня или многожильного троса к растяжению; или (2) сопротивление разрыву связи между цементным раствором и окружающим грунтом. В некоторых случаях конструкция анкерных систем зависит только от части максимальной или предельной грузоподъемности. Таким образом, SLOPE/W позволяет уменьшать коэффициенты прочности сухожилия на растяжение и сопротивления отрыву. Эти два понижающих коэффициента могут быть указаны независимо друг от друга. Максимальная сила в сухожилии определяется по формуле:

, где 𝑇𝐶 — это предел прочности на растяжение, 𝑠 — расстояние между анкерами, а 𝑅𝐹𝑇 — коэффициент уменьшения предела прочности на растяжение. Для этого примера предел прочности на растяжение задан равным 2000 кН, расстояние между анкерами равно 2 м, а коэффициент снижения предела прочности равен 2. Таким образом, расчетное максимальное растягивающее усилие составляет 500 кПа.

Сопротивление выдергиванию или прочность границы раздела грунт-раствор выражается одним из двух способов: (1) как усилие на единицу длины раствора, 𝐹𝑚𝑎𝑥; или (2) как прочность на сдвиг на единицу площади поверхности раздела грунт-раствор, 𝑓𝑚𝑎𝑥 (Briaud, 2013). SLOPE/W допускает оба обозначения. Сопротивление разрыву связи можно определить как силу на единицу длины (кН/м), установив диаметр скважины равным 1/π. Это означает, что значение, указанное в силе на единицу длины (кН/м), идентично указанию его в виде прочности на сдвиг на единицу площади (кПа). Например, если сопротивление выдергиванию 𝑃𝑅 указано как 300 кПа (𝑓𝑚𝑎𝑥)
с диаметром скважины 1/π результирующая сила на единицу длины составляет 300 кН/м:

Когда сопротивление отрыву выражается как значение на единицу длины цементного раствора, его можно назвать способностью передачи нагрузки. Если указан фактический диаметр скважины, то сопротивление выдергиванию должно выражаться в виде прочности на сдвиг на единицу площади. Брио (2013 г.) представляет типичные значения для обеих форм сопротивления выдергиванию, а Канадское геотехническое общество (2006 г.) приводит типичные значения переносимой нагрузки. Соответствующее факторизованное сопротивление выдергиванию, 𝑃, составляет:

В анализе SLOPE/W сопротивление отрыву зависит от длины цементного раствора за поверхностью скольжения. Если поверхность скольжения находится перед цементным раствором, вся залитая цементным раствором длина способствует сопротивлению отрыву. И наоборот, если положение поверхности скольжения находится за цементным раствором, анкер находится внутри скользящей массы и игнорируется. Таким образом, минимальная сила сопротивления выдергиванию равна 0 кН, а максимальная, Pmax , определяется по формуле:

, где   представляет максимальную длину залитого раствора.

Сравнение максимального усилия отрыва и максимального усилия на сухожилие показывает, какой механизм определяет величину силы анкеровки. В этом случае максимальное усилие отрыва (300 кН) меньше максимального усилия на сухожилие (500 кН). Таким образом, удар анкеров определяется сопротивлением выдергиванию. Эта информация отображается в диалоговых окнах армирования до расчета коэффициентов безопасности (рис. 2).

Рис. 2. Диалоговое окно армирования, включающее свойства анкера для базового варианта (Анализ 1), с расчетными значениями сопротивления выдергиванию в зеленом поле, коэффициентом зависимости запаса в желтом, вариант распределения усилия, обозначенный синее поле, а приложение поперечных сил — оранжевым.

Силы сдвига, возникающие в анкере, также могут быть включены в настройки армирования (обозначены оранжевой рамкой на рис. 2). Как и в случае сопротивления выдергиванию и способности к растяжению, к поперечной силе, связанной с анкером, может быть применен коэффициент уменьшения. Приложенная сила сдвига, Sa , рассчитывается по формуле:

, где 𝑆 — указанная сила сдвига, а — коэффициент уменьшения сдвига. Ориентация мобилизованной поперечной силы 𝑅𝐹𝑠 внутри анкера может действовать параллельно поверхности скольжения или перпендикулярно анкеру.

Распределение силы
Точка приложения сосредоточенной нагрузки, представляющая анкер, не оказывает существенного влияния на общий расчетный коэффициент безопасности. Тем не менее, это оказывает существенное влияние на числовую сходимость. Приложение всей сосредоточенной нагрузки в одной точке часто приводит к трудностям в достижении конвергентного решения для пробных поверхностей скольжения. Распределение якорной силы между всеми срезами, пересекаемыми линией действия, упрощает получение сходящихся решений. Это также приводит к более разумному распределению напряжения между слоями и поверхностями скольжения. По умолчанию параметр SLOPE/W распределяет усилие анкеровки; однако также доступна возможность применения концентрированной силы анкеровки.

Зависимость коэффициента запаса прочности
При анализе подпорных стенок иногда возникает вопрос: уменьшает ли сила анкера гравитационную движущую силу потенциальной скользящей массы или сила анкера увеличивает сопротивление скольжению? Концептуально коэффициент безопасности 𝐹𝑆 представляет собой общее сопротивление, возникающее из-за прочности грунта на сдвиг, деленное на движущую силу гравитации, так что:

Чаще всего силы якоря рассматриваются как уменьшающие движущие силы гравитации. Тогда коэффициент запаса прочности равен:

Если считается, что анкерные силы увеличивают сопротивление, коэффициент запаса прочности принимает следующий вид: равновесие. Это означает, что в уравнении запаса прочности SLOPE/W прочность грунта должна быть разделена на коэффициент запаса. В этом случае силы анкера также должны быть разделены на коэффициент безопасности, если силы анкера находятся в числителе (как в уравнении 7). SLOPE/W позволяет изменять силы анкеровки в зависимости от коэффициента запаса прочности (как показано желтым прямоугольником на рис. 2). Когда выбран этот параметр, другие коэффициенты уменьшения должны быть установлены на 1,0. В противном случае указанные и вычисленные коэффициенты уменьшения будут суммироваться.

Численное моделирование

Модельная область представляет собой отвальную стену высотой 10 м, поддерживаемую двумя рядами анкеров (рис. 3). Материал подпорной стенки имеет удельный вес 20 кН/м3, сцепление 0 кПа и угол трения 30ᵒ. В проекте есть четыре анализа (рис. 4), все из которых используют метод предельного равновесия Спенсера. Поверхности пробного скольжения одинаковы во всех анализах и определяются методом входа и выхода. Все поверхности скольжения выходят из нижней части стены и имеют заданную ось с координатой (23,19). Для четырех анализов не определены условия порового давления воды.

Рис. 3. Конфигурация соединительной стенки и анкера во всех четырех анализах SLOPE/W.

Четыре анализа в файле проекта иллюстрируют различные подходы к моделированию нагрузок на анкер. Базовый вариант, Анализ 1, включает распределенные нагрузки на анкер, которые не зависят от коэффициента запаса прочности, и в анкере не задействованы поперечные силы (рис. 2). Характеристики анкера в Анализе 2 такие же, как и в Анализе 1, за исключением того, что нагрузка сосредоточена в точке, где линия действия анкера пересекает поверхность скольжения (см. синюю рамку на рис. 2). Анализ 3 аналогичен анализу 1, но нагрузки на анкер зависят от коэффициента запаса прочности. Обратите внимание, что указанный коэффициент уменьшения сопротивления и коэффициент уменьшения растяжения устанавливаются на 1,0, когда выбран вариант зависимости коэффициента безопасности (желтая рамка на рисунке 2). Наконец, Анализ 4 включает силы сдвига, мобилизуемые в анкерном стержне. Величина поперечной силы составляет 50 кН, действующей параллельно поверхности скольжения, с понижающим коэффициентом 2. Общие характеристики анкера, примененные во всех четырех расчетах, представлены в таблице 1.

Рисунок 4. Дерево анализа проекта.

Таблица 1. Характеристики анкеров для всех четырех анализов.

Результаты и обсуждение

Критический коэффициент запаса прочности, рассчитанный для базового варианта (Анализ 1), составляет 1,207 (Рисунок 5). Красная рамка вдоль анкеров указывает на залитую длину, обеспечивающую сопротивление выдергиванию для данного коэффициента запаса прочности. В этом анализе залитые раствором участки анкеров полностью находятся за критической поверхностью скольжения, а красные квадраты имеют такую ​​же длину, что и залитые раствором участки (толстая черная линия). Таким образом, вся залитая цементным раствором длина каждого анкера способствовала сопротивлению выдергиванию. Другими словами, глубина анкеровки достаточна для обеспечения максимально возможного усилия отрыва (300 кН).

Рис. 5. Результат с распределением анкерных усилий между срезами.

Диаграмма свободного тела для каждого среза предоставляется в команде «Просмотр информации о срезе» (например, срезы 11 и 22, показанные на рис. 6). Линия действия, связанная с верхним якорем, проходит через 21 срез (срезы с 10 по 30 включительно). Таким образом, анкерная нагрузка равномерно распределяется по этим 21 срезам, что соответствует 14,286 кН на срез (300 кН разделить на 21). Вектор, указывающий на основание среза 11 с величиной 14,286 кН, представляет собой распределенную нагрузку от верхнего анкера. Нижняя якорная линия действия пересекает 10 срезов (срезы с 21 по 30 включительно). Таким образом, оба анкера воздействуют на срезы с 21 по 30. Суммарная анкерная нагрузка на эти срезы составляет:

, что соответствует вектору, действующему на основе среза 22 (рис. 6). В программном коде разрешение силы обрабатывается иначе, чем представленные здесь простые ручные вычисления; следовательно, между ручными расчетами и вычисленными значениями появляется небольшое численное несоответствие (рис. 6).

Рис. 6. Диаграммы свободного тела для среза 11 (слева) и среза 22 (справа), созданные в Анализе 1. , Критический коэффициент запаса прочности составляет 1,203 при выборе варианта сосредоточенных анкерных нагрузок (рис. 9).). Хотя критический фактор безопасности почти идентичен случаю с распределенной нагрузкой (Анализ 1), распределение силы вдоль поверхности скольжения и между ломтиками сильно различается (рис. 7 и 8). Срезы 13 и 23 теперь включают всю силу 300 кН верхнего и нижнего анкеров соответственно (рис. 10). Кроме того, межсрезовые силы в правой части диаграммы свободного тела теперь направлены в сторону от этих срезов (рис. 10). Это не тот случай, когда анкерные нагрузки распределяются, как в анализе 1 (рис. 6).

Рисунок 7. Сравнение распределения нормального напряжения вдоль критической поверхности скольжения для всех четырех анализов.

Рисунок 8. Сравнение межсрезового нормального распределения силы по критической поверхности скольжения для всех четырех анализов.

Рис. 9. Стабильность достигается, когда анкерные силы концентрируются на поверхности скольжения (Анализ 2).

Рисунок 10. Диаграммы свободного тела для среза 13 (слева) и среза 23 (справа), созданные в анализе 2.

Распределение нормального напряжения вдоль критической поверхности скольжения в Анализе 2 сильно отличается от полученного в Анализе 1 (рис. 7). Когда анкерные нагрузки сосредоточены, нормальные напряжения резко возрастают в срезе, к которому приложена анкерная нагрузка. Точно так же распределение межсрезовой силы по критической поверхности скольжения резко возрастает там, где приложена анкерная нагрузка (рис. 8). Однако общие глобальные факторы безопасности практически одинаковы независимо от распределения нагрузки. Это связано с фундаментальными допущениями формулировки предельного равновесия (т. е. каждый слой находится в равновесии сил и имеет одинаковый коэффициент запаса), что приводит к силам слоя, которые не всегда отражают фактические напряжения в грунте. К счастью, рассчитанный глобальный коэффициент безопасности является приемлемым, даже несмотря на то, что распределения напряжений не являются реалистичными.

Распределение анкерных усилий по множеству срезов является предпочтительным вариантом, так как это создает более разумное распределение напряжений и снижает числовые проблемы сходимости. Это означает, что запас прочности доступен для большего количества пробных скользящих поверхностей при распределении анкерных усилий. И наоборот, результаты анализа с сосредоточенными анкерными силами обычно легче интерпретировать (т. е. сравнивать с ручными расчетами), поэтому этот параметр остается полезным для понимания результатов устойчивости. Однако в конечном итоге для проектирования рекомендуется распределенная нагрузка на анкер.

Коэффициент запаса прочности для критической поверхности скольжения аналогичен, но немного выше, чем в предыдущих двух случаях, когда усиление зависит от коэффициента запаса прочности (рис. 11; анализ 3). Однако силы среза различны (рис. 7 и 8). Суммарная сила, связанная как с верхним, так и с нижним анкерами, составляет 364,4 кН и рассчитывается по формуле:

, где 𝑙𝑔 — длина залитого раствора (3 м), а коэффициент уменьшения вырыва установлен равным 1,0, как обсуждалось выше. Эта сила распределяется на все срезы, пересекающие линию действия каждого якоря.

Рис. 11. Результаты устойчивости, когда армирование зависит от вычисленного коэффициента запаса прочности (Анализ 3).

В анализе 3 понижающий коэффициент или коэффициент безопасности для всех компонентов одинаков. Следовательно:

• Коэффициент, на который необходимо уменьшить силу всех ломтиков, чтобы произошло активное скольжение, равен 1,236;
• Коэффициент, на который снижается прочность сцепления грунт-раствор, равен 1,236; и
• Коэффициент, на который уменьшается предел прочности при растяжении стержня, составляет 1,236.

Как правило, зависимость коэффициента запаса прочности применяется к пластичной арматуре, такой как геосинтетика. Тем не менее, нет теоретической основы для выбора одного метода над другим, поскольку формулировка устойчивости в основном удовлетворяет равновесию сил независимо от того, находится ли анкерная сила в числителе или знаменателе коэффициента уравнения безопасности. В конечном счете, выбор подхода остается за пользователем, но для различных компонентов в анализе можно указать несколько коэффициентов уменьшения, когда силы анкера находятся в знаменателе коэффициента уравнения безопасности.

Последним вариантом, продемонстрированным в этом примере, является возможность учета поперечных сил, возникающих при наличии анкеров (Анализ 4). Критический коэффициент безопасности в этом случае составляет 1,275, что выше, чем в любом из предыдущих анализов (рис. 12). Приложенная сила сдвига (12,5 кН) видна на диаграмме свободного тела для основания среза, пересекающего линию действия (рис. 13). В этом случае сила сдвига параллельна основанию среза или поверхности скольжения. Определить подходящую величину поперечной силы сложно. Таким образом, эта потенциальная сила сопротивления часто не учитывается в анализе SLOPE/W, если только нельзя оценить реалистичную величину.

Рис. 12. Результаты устойчивости с учетом поперечной силы анкера (Анализ 4).

Рисунок 13. Диаграмма свободного тела для среза, основание которого пересекается линией действия анкера, когда включен сдвиг, мобилизуемый внутри анкера (Срез 21, Анализ 4).

Силы в различных компонентах подпорной стены зависят от относительных деформаций между каждым компонентом или движения, необходимого для мобилизации мощности в различных элементах. По сути, эти анализы представляют настоящие проблемы взаимодействия грунта и конструкции и должны быть проанализированы с помощью SIGMA/W, поскольку он основан на определяющем соотношении напряжение-деформация. Поскольку SLOPE/W основан исключительно на удовлетворении уравнений статики, формулировка не учитывает деформации и смещения. Таким образом, при использовании SLOPE/W для исследования устойчивости проблемы взаимодействия грунт-конструкция концепция деформаций должна быть отражена через коэффициенты уменьшения. Например, выбираются высокие понижающие коэффициенты, чтобы свести к минимуму возможность значительных смещений — распространенный подход при проектировании фундаментов.

Резюме и выводы

В этом примере показано, как смоделировать анкерные крепления в стене с использованием функции армирования в SLOPE/W. В каждом анализе изучались разные варианты усиления анкера, включая распределение силы, фактор зависимости от безопасности и добавление усилия сдвига, возникающего внутри анкера. Все анализы дали относительно одинаковый коэффициент безопасности для критической поверхности скольжения; однако расчетные распределения сил вдоль критических поверхностей скольжения существенно различались.

Одной из самых сложных частей анализа устойчивости подпорных стенок является определение соответствующих значений прочности на сдвиг между грунтом и цементным раствором, так как она сильно зависит от процедуры установки. Иногда цементный раствор устанавливается под действием силы тяжести, в то время как в других случаях цементный раствор впрыскивается под значительным давлением, что приводит к очень разной прочности сцепления между грунтом и цементным раствором. Расчетные значения сцепления почвы и раствора, представленные Брио (2013 г.) и Канадским геотехническим обществом (2006 г.), приемлемы для предварительного проектирования. Если для определения фактической прочности сцепления грунта с цементным раствором используются полевые испытания на отрыв, то при вводе информации об армировании в SLOPE/W требуется меньший коэффициент уменьшения.

Ссылки

Briaud, Jean-Louis, 2013. Геотехническая инженерия: Ненасыщенные и насыщенные почвы , John Wiley & Sons.

Canadian Geotechnical Society, 2006. Руководство по проектированию Канадского фонда, 4-е издание , BiTech Publisher Ltd., Ричмонд, Британская Колумбия, Канада.

Анализ напряженного состояния железобетонной балки, усиленной листом углепластика с анкерным устройством

. 2021 26 января; 14 (3): 576.

дои: 10.3390/ma14030576.

Лян Луо
¹

2
, Цзе Лай
³
, Цзюнь Ши
¹

4
, Гуоруи Сан
⁵
, Цзе Хуан
⁵
, Маого Юань
⁶

Принадлежности

• ¹ Школа гражданского строительства, Центральный южный университет, Чанша 410075, Китай.
• ² Школа гражданского строительства и транспорта Южно-Китайского технологического университета, Гуанчжоу 510641, Китай.
• ³ Академия боевой поддержки, Инженерный университет ракетных войск, Сиань 710025, Китай.
• ⁴ Национальная инженерная лаборатория строительства высокоскоростных железных дорог, Чанша 410000, Китай.
• ⁵ Ключевая лаборатория динамического поведения и управления конструкциями Министерства образования, Школа гражданского строительства, Харбинский технологический институт, Харбин 150090, Китай.
• ⁶ Инженерно-строительная компания с ограниченной ответственностью уезда Инань, Линьи 276300, Китай.

• PMID:

  33530533

• PMCID:

  PMC7865471

• DOI:

  10.3390/ma14030576

Бесплатная статья ЧВК

Лян Луо и др.

Материалы (Базель).

2021 .

Бесплатная статья ЧВК

. 2021 26 января; 14 (3): 576.

дои: 10.3390/ma14030576.

Авторы

Лян Луо
¹

2
, Цзе Лай
³
, Цзюнь Ши
¹

4
, Гуоруй Вс
⁵
, Цзе Хуан
⁵
, Маого Юань
⁶

Принадлежности

• ¹ Школа гражданского строительства, Центральный южный университет, Чанша 410075, Китай.
• ² Школа гражданского строительства и транспорта Южно-Китайского технологического университета, Гуанчжоу 510641, Китай.
• ³ Академия боевой поддержки, Инженерный университет ракетных войск, Сиань 710025, Китай.
• ⁴ Национальная инженерная лаборатория строительства высокоскоростных железных дорог, Чанша 410000, Китай.
• ⁵ Ключевая лаборатория динамического поведения и управления конструкциями Министерства образования, Строительный факультет, Харбинский технологический институт, Харбин 150090, Китай.
• ⁶ Инженерно-строительная компания с ограниченной ответственностью уезда Инань, Линьи 276300, Китай.

• PMID:

  33530533

• PMCID:

  PMC7865471

• DOI:

  10.3390/ma14030576

Абстрактный

В данной статье исследуются рабочие характеристики железобетонных (ЖБ) балок, усиленных углепластиком (CFRP) с различной анкеровкой при воздействии изгибающего момента на основе теории напряженного состояния конструкции. Измеренные значения деформации бетона и листа из армированного углеродным волокном пластика (CFRP) моделируются как обобщенная плотность энергии деформации (GSED) для характеристики напряженного состояния железобетонных балок. Затем применяется критерий Манна-Кендалла (M-K), чтобы отличить характеристические нагрузки структурного напряженного состояния от кривой, обновляя определение нагрузки структурного разрушения. Кроме того, для испытанных образцов со средним анкерным креплением и концевым креплением кручение, приложенное к анкерному устройству, и ширина деформации анкерного устройства соответственно являются заданными параметрами для анализа их влияния на характеристики армирования листа углепластика путем сравнения картины распределения деформации углепластика. . Наконец, для дальнейшего изучения распределения деформации в поперечном сечении и анализа характеристик напряженного состояния ж/б балки предлагается метод численной функции формы (NSF) для разумного расширения ограниченных данных о деформации. Результаты исследования обеспечивают новый угол зрения для проведения структурного анализа и ссылки на улучшение армирующего эффекта углепластика.

Ключевые слова:

концевое крепление; отказная нагрузка; среднее крепление; железобетонная балка; стрессовое состояние.

Заявление о конфликте интересов

w3.org/1999/xlink» xmlns:mml=»http://www.w3.org/1998/Math/MathML» xmlns:p1=»http://pubmed.gov/pub-one»> Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Цифры

Рисунок 1

Геометрическая конфигурация экспериментального…

Рисунок 1

Геометрическая конфигурация экспериментальной железобетонной (ЖБ) балки и анкерного устройства (шт.:…

фигура 1

Геометрическая конфигурация экспериментальной железобетонной (ЖБ) балки и анкерного устройства (единицы измерения: мм): ( a ) геометрическая форма и размеры железобетонной балки; ( b ) распределение арматуры, форма и размеры поперечного сечения.

Рисунок 2

Средняя анкеровка образцов, армированных углепластиком…

Рисунок 2

Средняя анкеровка образцов, армированных углепластиком (размеры в мм): ( a ) принципиальная схема…

фигура 2

Средняя анкеровка образцов, армированных углепластиком (размеры в мм): ( а ) принципиальная схема расположения средней анкерной и измерительной точки; ( b ) размер среднего анкерного устройства; ( c ) Схема испытания средней анкеровки.

Рисунок 3

Торцевой анкер из углепластика усиленный…

Рисунок 3

Торцевое крепление образца, армированного углепластиком (размеры в мм). ( a ) Схема…

Рисунок 3

Торцевое крепление образца, армированного углепластиком (размеры в мм). ( a ) Схема концевого крепления и расположения точек измерения. ( b ) Торцевая система крепления. ( c ) Локальная карта торцевого анкерного соединения. ( d ) Чертеж концевых анкеров. ( e ) Размеры концевых анкеров.

Рисунок 3

Торцевой анкер из углепластика усиленный…

Рисунок 3

Торцевое крепление образца, армированного углепластиком (размеры в мм). ( a ) Схема…

Рисунок 3

Торцевое крепление образца, армированного углепластиком (размеры в мм). ( a ) Схема концевого крепления и расположения точек измерения. ( b ) Торцевая анкерная система. ( c ) Локальная карта торцевого анкерного соединения. ( d ) Чертеж концевых анкеров. ( e ) Размеры концевых анкеров.

Рисунок 4

Упрощенная модель экспериментального…

Рисунок 4

Упрощенная модель экспериментальной ж/б балки и нагрузочного устройства.

Рисунок 4

Упрощенная модель экспериментальной ж/б балки и нагрузочного устройства.

Рисунок 5

Сравнение кривых нагрузка-прогиб…

Рисунок 5

Сравнение кривых нагрузка-прогиб испытательных балок, армированных стеклопластиком: ( и ) средняя анкеровка…

Рисунок 5

Сравнение кривых нагрузки-прогиба испытательных балок, армированных FRP: ( a ) средняя анкеровка и ( b ) концевая анкеровка.

Рисунок 6

Электропроводка HG-1-12 RC Beam’s E…

Рисунок 6

Кривая E j ′ − F j ж/б балки HG-1-12…

Рисунок 6

Кривая Ej′ − Fj железобетонной балки HG-1-12 и статистические кривые M–K: P = 36,2 кН ​​и Q = 57,9 кН являются характеристическими нагрузками, определенными по критерию M–K.

Рисунок 7

Изменение характеристик основанных на деформации…

Рисунок 7

Особенности изменения режима напряженного состояния на основе деформации: ( a ) штамм…

Рисунок 7

Особенности изменения режима напряженного состояния на основе деформации: ( a ) картина распределения деформации углепластика, наклеенного на нижнюю поверхность HG-1-12; ( b ) приращение деформации в точках измерения 5 и 7.

Рисунок 8

Схема распределения деформации углепластика…

Рисунок 8

Схема распределения деформации углепластика для ( a ) ЭГ-1-0, ( b )…

Рисунок 8

Схема распределения деформации углепластика для ( a ) EG-1-0, ( b ) HG-1-3, ( c ) HG-1-6 и ( d ) HG-1- 12.

Рисунок 9

Схема распределения деформации…

Рисунок 9

Схема распределения деформации углепластика для ( a ) ЭГ-2-0, ( б…

Рисунок 9

Схема распределения деформации углепластика для ( a ) EG-2-0, ( b ) EG-2-10, ( c ) EG-2-16 и ( d ) EG-2 -20.

Рисунок 10

Конечно-элементная модель и контур…

Рисунок 10

Конечно-элементная модель и контурная карта числовой функции формы. ( и )…

Рисунок 10

Конечно-элементная модель и контурная карта числовой функции формы. ( a ) Конечноэлементная модель. ( b ) Функция формы Н ₂ . ( c ) Функция формы N ₁₃ .

Рисунок 11

Результаты ошибки данных деформации…

Рисунок 11

Результаты погрешности данных о деформации среднего сечения образца HG-1-12. ( и )…

Рисунок 11

Результаты ошибки данных о деформации среднего сечения образца HG-1-12. ( a ) Сравнительная кривая для точек 3 и 10 на промежуточной секции. ( b ) Ошибка перекрестной проверки всех точек измерения.

Рисунок 12

( и ) Э…

Рисунок 12

( a ) Кривые E j ′ − F j…

Рисунок 12

( a ) Кривые Ej ‘- Fj с использованием тестируемых штаммов. ( b ) Кривые Ej′ − Fj с использованием расширенных деформаций.

Рисунок 13

Контурные карты деформаций…

Рисунок 13

Контурные карты деформации HG-1-12.

Рисунок 13

Контурные карты деформации HG-1-12.

См. это изображение и информацию об авторских правах в PMC

Похожие статьи

• Анализ разрушения железобетонных балок, усиленных пластинами из углепластика.

  Тамрин Р., Зайдир З., Дешарма С.
  Тамрин Р. и соавт.
  Полимеры (Базель). 2021 16 августа; 13 (16): 2738. дои: 10.3390/polym13162738.
  Полимеры (Базель). 2021.

  PMID: 34451276
  Бесплатная статья ЧВК.

• Структурное поведение крупномасштабных железобетонных балок с полым сечением и повышение прочности с использованием композитов, армированных углеродным волокном (CFRP).

  Сирисонти А., Джулпхунтонг П., Джойклад П., Супарп С. , Али Н., Джавид М.А., Чайясарн К., Хуссейн К.
  Сирисонти А. и др.
  Полимеры (Базель). 2021 31 декабря; 14 (1): 158. дои: 10.3390/полим14010158.
  Полимеры (Базель). 2021.

  PMID: 35012179
  Бесплатная статья ЧВК.

• Расчет напряженного состояния частично предварительно напряженных железобетонных балок с высокопрочной арматурой на основе метода NSF.

  Юань Дж., Сюй Ф., Ду Х., Ю. С., Сунь Г.
  Юань Дж. и др.
  Материалы (Базель). 2022 8 мая; 15 (9): 3377. дои: 10.3390/ma15093377.
  Материалы (Базель). 2022.

  PMID: 355

Бесплатная статья ЧВК.

• Усиление структурного поведения проемов в перемычке в железобетонной балке с использованием углепластика.

  Рахим Н.И., Мохаммед Б.С., Аль-Факих А., Вахаб ММА, Лью М. С., Анвар А., Амран Ю.Х.М.
  Рахим Н.И. и соавт.
  Материалы (Базель). 22 июня 2020 г .; 13 (12): 2804. дои: 10.3390/ma13122804.
  Материалы (Базель). 2020.

  PMID: 32580327
  Бесплатная статья ЧВК.

• Экспериментальные и аналитические исследования использования анкерной системы с канавкой и эпоксидной смолой для усиления сдвига железобетонных балок с использованием ламината из углепластика.

  Мохамед К., Абдалла Дж.А., Хавилех Р.А.
  Мохамед К. и др.
  Материалы (Базель). 2020 30 сентября;13(19):4350. дои: 10.3390/ma13194350.
  Материалы (Базель). 2020.

  PMID: 33007871
  Бесплатная статья ЧВК.

Посмотреть все похожие статьи

использованная литература

1. 1. Спейди Г., Бенкардино Ф., Свами Р.Н. Конструктивное поведение композитных железобетонных балок с наружным приклеиванием углепластика. Дж. Компос. Констр. 1998; 2: 132–137. doi: 10.1061/(ASCE)1090-0268(1998)2:3(132).

      —

      DOI

2. 1. Айду Дж., Харрис К.А., Петру М.Ф. Натурные экспериментальные исследования ремонта железобетонных межгосударственных мостов с использованием материалов из углепластика. Дж. Бридж. англ. 2006; 11: 350–358. doi: 10.1061/(ASCE)1084-0702(2006)11:3(350).

      —

      DOI

3. 1. Черони Ф. Экспериментальные характеристики железобетонных балок, усиленных материалами FRP. Констр. Строить. Матер. 2010; 24:1547–1559. doi: 10.1016/j.conbuildmat.2010.03.008.

      —

      DOI

4. 1. Ашур А., Эль-Рефайе С., Гаррити С. Усиление на изгиб неразрезных железобетонных балок с использованием углепластиковых ламинатов. Цем. Конкр. Композиции 2004; 26: 765–775. doi: 10.1016/j.cemconcomp.2003.07.002.

      —

      DOI

5. 1. Toutanji H., Zhao L., Zhang Y. Поведение на изгиб железобетонных балок, усиленных снаружи листами CFRP, связанными с неорганической матрицей. англ. Структура 2006; 28: 557–566. doi: 10.1016/j.engstruct.2005.09.011.

      —

      DOI

Грантовая поддержка

• 51608069 / Национальный фонд естественных наук Китая

Анкерный клей для древесных плит #НОВИНКА

Новый анкерный клей для экологичной мебели

Многие отрасли промышленности стремятся к экологически безопасным решениям и сокращению выбросов углекислого газа: производство мебели не является исключением. Таким образом, использование более легких и экологически чистых материалов, таких как различные панели на основе дерева, постоянно растет. Однако панели часто имеют довольно низкую плотность, что может сделать их непрочными. К счастью, был изобретен новый, единственный в своем роде армирующий клей, чтобы решить эту проблему и сделать более прочными более легкие материалы, используемые при изготовлении мебели. Армирование деревянных панелей с помощью нового анкерного клея дает множество преимуществ и открывает уникальные возможности для отрасли в целом.

Новый анкерный клей для армирования деревянных панелей является не только инновационным решением для ослабления прочности материалов, но и быстрым, прочным и легким: все эти свойства приносят пользу процессу изготовления мебели и готовым изделиям.

4 способа армирования древесных плит с помощью анкерного клея

Поскольку древесные плиты, как правило, довольно легкие и имеют относительно низкую плотность, их также можно считать слабыми. Панели с самой низкой плотностью, такие как древесно-стружечные плиты, могут быть усилены целиком, но также и плиты с более высокой плотностью, такие как МДФ и фанера, могут выиграть от анкерного клея в качестве местного армирования, которое часто применяется для применения крепежных элементов. Вся мебель, изготовленная из древесных плит, такая как шкафы, кухонная фурнитура, буфеты и полки, может извлечь выгоду из этого революционного армирующего клея.

Существует четыре способа нанесения нового анкерного клея при армировании древесных плит.

Клей для армирования и анкеровки можно использовать для изготовления анкеров для крепежа в пористых материалах.

1. Анкер для точек крепления: анкерный клей можно впрыскивать в древесноволокнистую плиту низкой плотности или другие деревянные панели локально, чтобы создать клейкий анкер для крепежа. Клей втекает в материал, проникает в него и затвердевает за считанные секунды. Крепления можно устанавливать сразу после нанесения анкерного клея. 9№ 0006
2. Уплотнение кромок панелей: также можно обработать края панелей из ДСП с помощью этого анкерного клея, чтобы улучшить обработку профиля и повысить устойчивость материала.
3. Литье на месте: литье внутренней геометрии может быть выполнено для позиционирования и крепления.
4. Армирование панелей в сборе: некоторые панели на основе древесины, такие как OSB (ориентированно-стружечная плита), изготавливаются с использованием клея для удержания древесных частиц вместе. Этот новый анкерный клей может заменить первоначально использовавшийся клей и значительно облегчить панель.

Обратите внимание, что этот клей является новым для рынка и, вероятно, пригоден для многих других применений, в том числе за пределами мебельной промышленности: например, возможно усиление сотовых панелей, используемых в дверях. Анкерный клей также можно модифицировать с точки зрения эластичности, профиля адгезии и конечной прочности. Не стесняйтесь обращаться к нам, если вы считаете, что свойства этого клея подходят для вашего процесса и продукта!

Новый анкерный клей обеспечивает долгосрочные преимущества для мебельной промышленности

По мере того, как мебельная промышленность переходит на более широкое использование древесно-стружечных плит, армирование материала низкой плотности становится все более и более важным. Новый и инновационный анкерный клей не только делает плиту прочнее, но и обеспечивает долгосрочные преимущества для производства.

• Отсутствие отходов клея: поскольку анкерный клей наносится путем впрыскивания в древесную плиту, отходов клея нет. Весь купленный клей тоже используется.
• Проверенные методы нанесения: анкерный клей можно наносить автоматически или вручную. Инъекционные аппликации выполняются с использованием технологии с проверенной репутацией: несмотря на то, что клей новый, техника нанесения не является новой. Приложение может быть интегрировано в промышленные непрерывные процессы для повышения общей эффективности.
• Повышенная эффективность: благодаря чрезвычайно быстрому отверждению клея, 2-4 секунды при впрыскивании, и немедленной готовности к сверлению и фрезерованию, можно сократить время цикла и повысить эффективность производства.
• Меньший углеродный след: армирующий клей не только делает древесные панели более прочными, но и позволяет использовать ДВП еще более низкой плотности: возможно снижение плотности ДСП до 400 кг/м3. Это приводит к сокращению использования древесины, что снижает воздействие на окружающую среду, а также позволяет снизить материальные затраты.
• Более дешевая мебель: благодаря клею для армирующих анкеров можно снизить затраты на производство деревянной мебели. За счет меньшего веса снижаются и транспортные расходы. Все это вместе позволяет продавать мебель по более низкой цене.
• Меньший вес мебели: помимо снижения транспортных расходов, уменьшенный вес также облегчает и делает более безопасным перемещение мебели.
• Качество продукта и возможности дизайна: использование этого анкерного клея в древесноволокнистых плитах низкой плотности и других древесных плитах повышает качество продукта и продлевает срок службы, так как материал становится прочнее с точки зрения более высоких усилий отрыва, а его влагостойкость снижается. улучшенный. Кроме того, применение армирующего клея обеспечивает большую свободу дизайна и оставляет место для инноваций.