Анкеровки длина: Расчет анкеровки арматуры и нахлеста арматуры

Анкерный участок контактной подвески


Анкерный участок контактной подвески









Энциклопедия железных дорог — Анкерный участок контактной подвески

Связь с администрацией сайта: [email protected]
Новости и статьи    
Справочная информация    
Тарифное руководство #4    
Медиа    

Распоряжения    
Сайты о поездах и железной дороге    
Лаборатория данных    
Энциклопедия    
Литература






Анкерный участок контактной подвески

— участок, границами которого являются анкерные опоры контактной сети. Деление контактной подвески на А. у. необходимо для включения в провода устройств, поддерживающих неизменным натяжение проводов при изменении их температуры (см. Компенсация натяжения проводов), и осуществления продольного секционирования контактной сети. Это деление уменьшает зону повреждения в случае обрыва проводов контактной подвески, облегчает монтаж, технических обслуживание и ремонт контактной сети. Длина А. у. ограничивается допустимыми отклонениями от задаваемого компенсаторами номинальные значения натяжения проводов контактной подвески. Отклонения вызываются изменениями положения струн, фиксаторов и консолей. В России допускают отклонения от номинального натяжения ±15% для контактного провода и ± 10% для несущего троса, что определяет макс, длину А. у. (1600 м) при двусторонней компенсации на прямых участках пути. В криволинейных участках пути длина А. у. уменьшается тем больше, чем больше протяжённость кривой сети — прикрепление через включённые в них изоляторы и натяжную арматуру контактной сети к опоре контактной сети с передачей на неё их натяжения.


А. п. контактной подвески бывает некомпенсированная (жёсткая) или компенсированная (рис. 1), через компенсатор натяжения, точнее — через компенсатор изменения длины провода с изменением его температуры при сохранении заданного натяжения (см. Компенсация натяжения проводов), анкеровка других проводов — только некомпенсированная.


В середине анкерного участка контактной подвески выполняется также средняя анкеровка (рис. 2), которая препятствует нежелательным перемещениям проводов в сторону одной из А. п. и ограничивает длину повреждения контактной подвески при обрыве одного из её проводов. Трос средней анкеровки прикрепляют к контактному проводу и несущему тросу соответствующей арматурой.


Рис. 1. Некомпенсированная анкеровка несущего троса и компенсированная анкеровка контактного провода: 1 — несущий трос; 2 — арматура; 3 — изоляторы; 4— штанга; 5 — анкерные оттяжки; 6 — опора; 7 — элементы компенсатора для контактного провода.

Вы можете оставить комментарии от своего имени, через сервисы представленные ниже:



 

Устройство средней анкеровки контактной сети

Авторы патента:

Лабунский Алексей Леонидович (RU)

B60M1/22 — отдельные линии, к которым подвешиваются контактные провода, например натяжные (несущие) тросы, цепные подвески

 

Полезная модель относится к области электрификации железных дорог, а именно к устройствам средней анкеровки контактной сети современной высокоскоростной железной дороги. Устройство средней анкеровки контактной сети содержит несущий трос, контактный провод, рессорный трос и фиксирующие зажимы. В него дополнительно введены четыре металлические планки, четыре фиксирующих зажима и два металлических троса, каждый конец которых закреплен металлической планкой, которая в свою очередь прикреплена к фиксирующим зажимам на контактном проводе и несущем тросе, а металлические тросы подвешены стальной проволокой к рессорному тросу. Предлагаемое устройство средней анкеровки может быть применено для полукомпенсированной контактной подвески и позволит повысить безопасность движения поездов, надежность и ремонтопригодность контактной подвески, снизить время работы по устранению аварий.

Полезная модель относится к области электрификации железных дорог, а именно к устройствам средней анкеровки контактной сети современной высокоскоростной железной дороги.

Известно устройство анкерного участка цепной контактной рессорной подвески, включающее анкерные пролеты, переходные и промежуточные пролеты, среднюю анкеровку, контактный провод и несущий трос. Трос средней анкеровки контактного провода выполнен длиной 8,5-10 м и установлен в одном межструновом промежутке между нерессорными струнами, расположенными на расстоянии 8,5-10 м. [Патент РФ №2004108201/11. МПК B60M 1/22. Авторы: Беляев Н.В., Березин Ю.Е., Буталов С.Л., Кудряшов В.Е., Мунькин В.В. Устройство анкерного участка цепной контактной рессорной подвески и переходной опорный узел для него. 2005 г. Бюл. №14].

Известно также устройство средней анкеровки контактной сети, содержащее контактный провод, несущий трос, трос средней анкеровки и крепежные зажимы. [Борц Ю.А., Чекулаев В.Е. Контактная сеть: Иллюстрированное пособие. — 2-е изд., перераб. и доп. Изд. Транспорт, 1981 г. С.62-63].

Данное техническое решение выбрано в качестве прототипа.

Общим недостатком для этих технических решений является низкая долговечность троса средней анкеровки и отсутствие резерва в случае его обрыва. Обрыв троса средней анкеровки может привести к тяжелым последствиям: повреждению всей контактной подвески на данном анкерном участке, что вызывает остановку движения поездов, и требует немедленного восстановления контактной подвески всего анкерного

участка. Устранение такой аварии сопряжено с большими затратами, как трудовыми, так и финансовыми.

Техническим результатом предлагаемой полезной модели является повышение надежности узла средней анкеровки, а в случае обрыва рессорного троса средней анкеровки и нарушения нормальной работы: предотвращение перетягивания грузов компенсации, провисания воздушных стрелок, и как следствие, излома токоприемников ЭПС.

Технический результат достигается тем, что в устройство средней анкеровки контактной сети, содержащее контактный провод, несущий трос, рессорный трос и фиксирующие зажимы, дополнительно введены четыре металлические планки, четыре фиксирующих зажима и два металлических троса, каждый конец которых закреплен металлической планкой, которая в свою очередь прикреплена к фиксирующим зажимам на контактном проводе и несущем тросе, а металлические тросы подвешены стальной проволокой к рессорному тросу.

На фиг.1 представлена предлагаемая средняя анкеровка.

Предлагаемая средняя анкеровка содержит контактный провод 1, подвешенный с помощью рессорного троса 3 к несущему тросу 2, и закрепленный к рессорному тросу 2 фиксирующим зажимом 7. Рессорный трос 3, расположенный между несущим тросом 2 и контактным проводом 1, закрепляется к несущему тросу 2 фиксирующими зажимами 6. 1-й и 2-й дополнительные металлические тросы 4 и 10, подвязанные к рессорному тросу 3 отрезками стальной проволоки 9, закреплены через металлические планки 5 на фиксирующих зажимах 6 и 7 несущего троса и контактного провода штатными крайними болтами и дополнительными фиксирующими зажимами 8.

Предлагаемое устройство средней анкеровки работает следующим образом. При нормальной работе основная нагрузка приходится на рессорный трос 3, а дополнительные металлические тросы 4, 10 находится

в резерве. Из-за разности удельного сопротивления стали и меди электрический ток проходит по рессорному тросу 3 и не проходит по дополнительным металлическим тросам, следовательно, на вызывает их коррозии. При обрыве рессорного троса 3 нагрузка переходит на один из дополнительных металлических тросов 4 или 10, которые, вытягиваясь, ограничивают перемещение контактного провода относительно точки средней анкеровки и не допускают перемещения проводов анкерного участка на величину, вызывающую изменение положения воздушных стрелок. Металлическая проволока 9, которой закреплены дополнительные тросы 4 и 10 к рессорному тросу 3, препятствует провисанию оборвавшегося рессорного троса ниже габарита контактного провода 1, чем достигается дополнительная безопасность движения поездов.

Предлагаемое устройство средней анкеровки может быть применено для полукомпенсированной контактной подвески и позволит повысить безопасность движения поездов, надежность и ремонтопригодность контактной подвески, снизить время работы по устранению аварий.

Устройство средней анкеровки контактной сети, содержащее несущий трос, контактный провод, рессорный трос и фиксирующие зажимы, отличающееся тем, что в него дополнительно введены четыре металлические планки, четыре фиксирующих зажима и два металлических троса, каждый конец которых закреплен металлической планкой, которая в свою очередь прикреплена к фиксирующим зажимам на контактном проводе и несущем тросе, а металлические тросы подвешены стальной проволокой к рессорному тросу.

 

Похожие патенты:

Натяжной зажим // 77114

Натяжной зажим для изолированного воздушного кабеля // 121966

Скользящий зажим воздушной стрелки // 63748

Изобретение относится к области электрифицированного транспорта, в частности к оборудованию электрических тяговых сетей и предназначено для организации пресечения контактных проводов над стрелочными переводами

Устройство контактной подвески высокоскоростной электрической железной дороги // 108358

Анкерная крепь для горных выработок // 59730

Изобретение относится к горному делу и предназначено для совершенствования анкерной крепи при креплении горных выработок

Анкерная ответвительная опора воздушной линии электропередач // 133178

Полезная модель относится к области электротехнического оборудования

Висячий мост // 112685

Устройство ограничения колебаний грузов компенсатора контактной подвески железной дороги // 44962

Универсальная переходная планка для прицепов // 136880

Система измерения расстояния до опор контактной сети железной дороги с подвижного объекта // 85999

Полоз токоприемника электроподвижного состава // 116103

Определение длины анкера — Williams Form Engineering Corp.

Перейти к содержимому

Искать:

Длина и грузоподъемность анкерных систем для скал и грунта зависят от многих переменных. Некоторыми из этих переменных являются свойства породы или почвы, методы установки, подземные или воздушные препятствия, существующие конструкции, ограничения полосы отвода и сервитута, прочность материала анкера и тип анкера. Подобные темы следует оценивать во время технико-экономического обоснования анкера до окончательного проектирования анкера. Окончательная глубина заделки должна определяться от проекта к проекту после изучения образцов породы или грунта, предыдущего опыта и геологических данных. Испытания анкеров на месте, как правило, являются лучшим способом точного определения длины и грузоподъемности анкеров для заданных геологических условий.

Длина свободного напряжения

Предварительно напряженные или предварительно напряженные грунтовые анкеры должны быть рассчитаны на длину свободного напряжения. Это часть длины анкера, которая не обеспечивает анкерного крепления к почве или скале во время процедуры напряжения. Длина свободного напряжения предназначена для того, чтобы позволить установщику передать немедленную анкерную нагрузку непосредственно в определенное место в грунте или скале. Например, при проектировании обратных анкеров длина свободного напряжения должна быть достаточно большой, чтобы передать нагрузку предварительного напряжения за прогнозируемую плоскость разрушения грунта или массива горных пород. Длина свободного напряжения также помогает свести к минимуму потерю нагрузки из-за перемещения головки анкера во время передачи нагрузки от нагрузочного домкрата. Институт пост-натяжения рекомендует, чтобы для предварительно напряженных скальных или грунтовых анкеров, использующих стальные стержни, длина свободного напряжения составляла не менее 10 футов, а для стальных прядей — не менее 15 футов из-за больших потерь при посадке. Рекомендации PTI по ​​длине свободного напряжения основаны на анкерах, изготовленных из высокопрочной стали после растяжения, и часто имеют относительно высокие расчетные нагрузки. Предварительно напряженные механические скальные анкеры с меньшей нагрузкой были успешно спроектированы и установлены с общей длиной менее 10 футов в высококачественной породе.

Длина механического скального анкера

Один из методов, который используется для оценки глубины заделки механических скальных анкеров, таких как система Williams Spin-Lock, основан на способности выдергивания горной массы. Масса горной породы, перемещаемой при поднятии, имеет примерно коническую форму и часто наклонена наружу от продольной оси скального анкера под углом от 15 до 60 градусов в зависимости от структурной геологии участка. Способность конуса вытягивать зависит от веса конуса и сопротивления скалы сдвигу вдоль поверхности конуса. Скальные анкеры обычно проектируются с достаточно глубокой заделкой, чтобы обеспечить пластическое разрушение стального стержня. Математически, задав предельную стальную прочность анкеров, равную выдергивающей способности конуса обрушения породы, и применив необходимые коэффициенты безопасности, проектировщик может оценить глубину заделки анкеров. Некоторые проектировщики пренебрегают сопротивлением сдвигу и используют вес конуса только для сопротивления отрыву горной массы. Обычно это обеспечивает консервативную конструкцию анкера.

Длина механического скального анкера может быть короче, чем у цементного раствора или системы связки на основе смолы, поскольку нагрузка передается узлом механической головки, а не длиной связки с цементным раствором или смолой. Таким образом, длина свободного напряжения плюс длина узла механической головки составляют глубину заделки механического скального анкера. Когда для анкеров требуются муфты большей длины, компания Williams рекомендует использовать полый стержень Spin-Lock для облегчения заливки цементным раствором. Уильямс перечисляет полезные расчетные таблицы, в которых указана допустимая нагрузка стали анкера на основе соответствующих диаметров анкера и рекомендуемых коэффициентов безопасности. В этом разделе также рассматривается процедура установки и содержится подробная информация об аксессуарах и компонентах Spin-Lock.

Механическая головка в сборе

R=   Радиус основания конуса
H=   Высота конуса
L=   Наклонная длина конуса
V=   Объем конуса (прямоугольный конус) = (1/ 3)()( R²)(h)
S=   Сопротивление сдвигу породы, умноженное на площадь поверхности контакта конуса породы
FS= Коэффициент запаса (0,5 для коэффициента запаса 2:1)
Y=   Удельный вес породы (около 150 фунтов на фут в сухом состоянии)
U=   Предел прочности на растяжение анкерного стержня
O=   Угол конуса
P=   Приложенная расчетная нагрузка
=   3,14
[(V)(Y) + S] > P < [ U / FS ]

Длина механического грунтового анкера

Компания Williams Form Engineering предлагает механические грунтовые анкеры Manta Ray. Якоря Manta Ray могут удерживать максимум 20 000 фунтов, в зависимости от свойств почвы и размера узла головы Manta Ray. Их преимуществом является простота установки, так как обычно не требуется сверление отверстий или заливка цементным раствором. Анкер просто забивается в грунт молотком. Удерживающая способность якорей Manta Ray показана здесь.

Длина скального анкера

Глубина заделки предварительно напряженных скальных анкеров из смолы или цементного раствора часто определяется с использованием метода скального конуса, как описано в разделе «Длина механического скального анкера». Однако, в отличие от механического анкера, приклеиваемый анкер также должен включать длину связи на глубину заделки. Длина связи позволяет передавать приложенную растягивающую нагрузку на окружающую породу. Следовательно, глубина заделки предварительно напряженного связанного скального анкера состоит из длины свободного напряжения и длины связи. При использовании метода каменного конуса консервативным подходом было бы предположить, что конус вытягивания начинается в верхней части зоны соединения. Длину связи можно оценить с помощью следующего уравнения, однако тестовые анкеры, как правило, являются лучшим способом определения заделки анкеров и их грузоподъемности. Типичные значения, показанные ниже, взяты из Института постнатяжения. Они не предназначены для использования в окончательном дизайне. Окончательные напряжения сцепления должны быть определены после анализа образцов керна, предыдущего опыта и геологических данных.

Оценки среднего предельного напряжения сцепления для различных горных пород между скалой и цементного раствора (рабочее напряжение сцепления обычно составляет 50 процентов или менее от предельного напряжения сцепления). , но не более 450 фунтов на квадратный дюйм (3,1 МПа).

 

Предельное напряжение грунта/сцепления
Оценки для различных горных пород (от PTI)
Гранит и базальт 250-450 фунтов на кв. дюйм
Доломитовый известняк 200–300 фунтов на кв. дюйм
Мягкий известняк 150-200 фунтов на кв. дюйм
Сланцы и твердые сланцы 120-200 фунтов на кв. дюйм
Мягкие сланцы 30-120 фунтов на кв. дюйм
Песчаники 120-250 фунтов на кв. дюйм
Бетон 200–400 фунтов на кв. дюйм

Длина анкеров в связанном грунте

Закладные для предварительно напряженных анкеров в грунте имеют длину свободного напряжения не менее 10 футов (для анкерных стержней) и обычно 20-40 футов длины в связанном состоянии. Методы бурения и заливки анкеров могут оказывать значительное влияние на значения напряжения связи с грунтом, поэтому окончательная длина связи часто определяется специализированными подрядчиками по анкерным работам. Ниже показана диаграмма, которую можно использовать для оценки длины якорной связи. Эта таблица предназначена для анкеров с прямым валом, устанавливаемых в отверстия малого диаметра с использованием низкого давления цементного раствора. Тем не менее, окончательная мощность анкера должна быть определена на основе полевых испытаний анкеров. Дополнительные указания и рекомендации по проектированию предварительно напряженных анкеров из связанного грунта и скалы см. в руководстве Института пост-натяжения по анкерам для скал и грунта. Также обратитесь к AASHTO за соответствующими публикациями.

 

Расчетное среднее предельное напряжение сцепления для определения длины сцепления грунт/раствор (взято из PTI)
Связной грунт Связный грунт
Тип анкера Среднее предельное
Напряжение сцепления при
Граница грунт/раствор
(PSI)
Тип анкера Среднее предельное
Напряжение сцепления при
Граница грунт/раствор
(PSI)
Анкеры, заливаемые гравитационным раствором (прямой вал) 5 – 10 Анкеры, заливаемые гравитационным раствором (прямой вал) 10-20
Анкеры, залитые под давлением (прямой стержень)
– Мягкая илистая глина
– Илистая глина
– Жесткая глина, от средней до высокой пластичности
– Очень жесткая глина, средняя и высокая пластичность
– Жесткая глина, средняя пластичность
– Очень жесткая глина, средняя пластичность
– Очень жесткая песчаная Ил, средняя пластичность
5 – 10
5 – 10
5 – 10
10-25
15 – 35
20 – 50
40 – 55
Залитые под давлением анкеры (прямая шахта)
– Песок мелко-средний, средней плотности – плотный
– Песок средне-крупный (с гравием), средней плотности
– Песок средне-крупный (с гравием), плотный – очень плотный
– Илистый Пески
– Плотный ледниковый до
– Песчано-гравийный, средней плотности – плотный
– Песчано-гравийный, плотный – очень плотный
12 – 55
16 – 95
35 – 140
25 – 60
43 – 75
31 – 200
40 – 200

Хотите поговорить? Найдите своего инженерного представителя Williams Form.

Длина анкеровки

Длина анкеровки

Открыть тему с навигацией

Расчет

Определение длины анкеровки прижимных болтов основано на Ref. [6].

Требуемая длина анкеровки l b,net рассчитывается из:

с

диаметр прижимного болта.

f ярдов

расчетный предел текучести прижимного болта. Это определяется следующим образом:

ф у

предел прочности анкера на растяжение

γ Мб

частичный запас прочности для болтового соединения. (= 1,25)

ф бд

расчетное значение предельного напряжения сцепления.

f bd зависит от условий соединения, которые обычно хороши для основания колонны, а также от типа удерживающих болтов. (простые или высокие стержни) Условия соединения и тип стержней можно установить в диалоговом окне данных бетона.

л б

базовая длина анкеровки.

 

α a зависит от метода крепления.

=1 для прямых стержней.

=0,7 для изогнутых стержней.

A s,req – необходимая площадь растягивающего напряжения анкера

с

F Т,болт

максимальное растягивающее усилие в анкерах. (согласно N Rd,t или M Rd )

 γ Мб

частичный запас прочности для болтового соединения. (= 1,25)

ф и

предел прочности анкера на растяжение

A s,prov  – приведенная площадь растягивающего напряжения анкера

l b,min минимальная длина анкеровки

л б,мин не более 0,3 л б , 10

Расчет по внутренним силам

Сила растяжения в анкере может быть рассчитана с использованием фактических внутренних сил. Этот расчет основан на правилах, приведенных в [24], глава 6.4.1.

Этот параметр можно изменить в настройках подключения.

Рассмотрим следующую конфигурацию:

Момент равновесия дает:

F t — растягивающая сила для каждого ряда анкеров в растянутой зоне, M и N — фактические внутренние силы.

Когда Ft<0, все анкеры находятся в сжатом состоянии. Рассчитывается минимальная длина анкера.

Когда  Ft>0,0, вычисляется значение F t,болт .

Ряды анкеров в зоне растяжения — это те ряды анкеров, для которых h i > h/2 является допустимым.

Конструкция шайбы.

Конструкция круглой пластины основана на Ref. [7]

Допустимое растягивающее усилие N j в 1 креплении определяется по формуле:

с

против

наименьший из l и d 1 . См. рисунок.