Местная коррозия: Виды коррозии | Руководство по выбору материалов

Местная коррозия — это… Что такое Местная коррозия (значение, термин, определение) — ПожВики Портала про Пожарную безопасность

Мы используем cookie (файлы с данными о прошлых посещениях сайта) для персонализации
и удобства пользователей. Так как мы серьезно относимся к защите персональных данных
пожалуйста ознакомьтесь
с условиями и правилами их обработки. Вы можете запретить сохранение cookie
в настройках своего браузера.

Для определения категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности в соответствии с СП 12.13130 со встроенным справочником веществ и материалов

Сервис RiskCalculator предназначен для определения расчетной величины индивидуального пожарного риска для i-го сценария пожара QB,i в соответствии с «Методикой определения величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности», утвержденной приказом МЧС от 30.06.09 № 382 (с изм. )

Сервис RiskCalculator — расчет пожарного риска для производственного объекта предназначен для оценки величины индивидуального пожарного риска R (год-1) для работника при условии его нахождения в здании. Методика утверждена Приказом МЧС России от 10 июля 2009 года № 404 «Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах» с изменениями, внесенными приказом МЧС России № 649 от 14.12.2010

«Пожарная проверка ОНЛАЙН» представляет дополнительный функционал, упрощающий работу с чек-листами. Используя сервис, вы можете провести самопроверку быстро, легко и максимально корректно.

Сервис поиска исполнителя в области пожарной безопасности с лицензией МЧС по регионам

Описание сервиса

Описание сервиса

Описание сервиса

Описание сервиса

Для определения категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности в соответствии с СП 12.13130 со встроенным справочником веществ и материалов

Для определения расчетной величины индивидуального пожарного риска для i-го сценария пожара QB,i в соответствии с «Методикой определения величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности»

Для производственного объекта предназначен для оценки величины индивидуального пожарного риска R (год-1) для работника при условии его нахождения в здании.

«Пожарная проверка ОНЛАЙН» представляет дополнительный функционал, упрощающий работу с чек-листами. Используя сервис, вы можете провести самопроверку быстро, легко и максимально корректно.

Сервис поиска исполнителя в области пожарной безопасности с лицензией МЧС по регионам

Выбор системы противопожарной защиты (автоматической установки пожарной сигнализации АУПС, автоматической установки пожаротушения АУПТ) для зданий

Выбор системы противопожарной защиты (системы пожарной сигнализации СПС, автоматической установки пожаротушения АУП) для сооружений

Определение требуемого типа системы оповещения и управления эвакуацией

Выбор системы противопожарной защиты (СИСТЕМЫ ПОЖАРНОЙ СИГНАЛИЗАЦИИ (СПС), АВТОМАТИЧЕСКОЙ УСТАНОВКИ ПОЖАРОТУШЕНИЯ (АУП)) для оборудования

Определение необходимого уровня звука системы оповещения и управления эвакуацией людей при пожаре

Коррозия металлов — статьи компании «Стройсталь»

Несмотря на кажущуюся прочность, различные металлы, включая металлопрокат, могут разрушаться под влиянием внешних факторов, таких как вода, воздух, растворы солей, щелочей или кислот и т. д. Физическое и химическое взаимодействие металла с окружающей средой, приводящее к его разрушению, называется коррозией. Данному процессу способствуют окислительно-восстановительные реакции. Они провоцируют переход металла в окисленную форму, из-за чего он теряет свои первоначальные свойства и разрушается.

Выделяют три признака, которые характеризуют коррозию:

  1. окислительно-восстановительный процесс с химической точки зрения;

  2. самопроизвольный процесс, возникающий в связи с неустойчивостью металлов к компонентам окружающей среды;

  3. процесс, развивающийся на поверхности металла, который может проникнуть вглубь металла.

Виды коррозии металлов

К основным видам наблюдаемой коррозии металлов относятся:

  • Атмосферная коррозия. Протекает во влажном воздухе при обычной температуре. Разрушает устройства, оборудование и аппараты, эксплуатируемые в нижних слоях атмосферы. При этом поверхность металла покрывается пленкой влаги, содержащей растворенный кислород.

  • Почвенная коррозия. Подвергает разрушению трубопроводы, кабели и подземные сооружения. Металлы соприкасаются с влагой почвы, содержащей растворенный кислород.

  • Электрическая коррозия. Происходит под действием блуждающих токов. Они способны возникать от посторонних источников, таких как линии электропередач, электрические железные дороги и т.д. Блуждающие токи провоцируют разрушение электрических кабелей, нефтепроводов, газопроводов и различных сооружений.

По характеру разрушения металлов коррозия бывает двух видов:

  1. Сплошная (общая) коррозия. Охватывает всю поверхность металла, находящуюся под воздействием коррозионной среды. Сплошная коррозия делится на 3 типа:
    1. Равномерная – распределяется ровно и с одинаковой скоростью по всей металлической поверхности.

    2. Неравномерная – протекает с неодинаковой скоростью на разных частях поверхности металла.

    3. Избирательная – разрушает одну структурную составляющую или один компонент сплава.

  2. Местная коррозия. Распространяется на некоторых участках поверхности металла. Подразделяется на следующие типы:
    • коррозия пятнами – разрушает металл посредством отдельных пятен;

    • питтинговая – ведет к образованию углублений на поверхности металла;

    • язвенная – протекает на поверхности активно растворяющихся металлов, образуя разрушения в виде полостей, напоминающих язвенные образования;

    • сквозная – вызывает сквозные разрушения металла;

    • нитевидная – распространяется в виде нитей;

    • межкристаллитная – приводит к избирательному разрушению границ кристаллов;

    • подповерхностная – начинается с внешней поверхности и распространяется уже под ней, вызывая разрушение внутри металла;

    • ножевая – разрушает металл в зоне сплавления сварных соединений;

    • коррозионное растрескивание – металл растрескивается при одновременном воздействии растягивающих напряжений и коррозионной среды;

    • коррозионная хрупкость – снижается пластичность металла.

Защита от коррозии металла

Главным способом защиты от коррозии металла является создание защитных покрытий. Их виды:

  1. Металлические покрытия. Наносятся на металл, который необходимо защитить от коррозии, слоем другого металла, более устойчивого к коррозионным процессам в аналогичных условиях.

  2. Неметаллические покрытия. Это неорганические (стекловидная масса или цементный раствор) или органические (битум, высокомолекулярные соединения, краски или лаки) покрытия, наносимые на поверхность.

  3. Химические покрытия. Защищаемый металл подвергается химической обработке для образования на поверхности пленки устойчивого к коррозии соединения.

Не менее эффективными методами для защиты металла от коррозии являются: изменение технического состава металла, изменение состава коррозионной среды и электромеханическая защита.

Автор: Светлана Борисовна Коваленко, эксперт компании «Стройсталь»

Поделиться:

Локальная коррозия и репассивация титановых сплавов, изготовленных аддитивным способом, в моделируемых биомедицинских растворах

Потенциодинамические поляризационные исследования

На рисунке 1 показаны потенциодинамические поляризационные кривые сплавов SM и AM Ti в растворах Рингера при 37 °C. Как показано на рис. 1, потенциалы питтинга на сплавах AM Ti–6Al–4 V, AM Ti–6Al–7 Nb и SM Ti–6Al–4V представлены как 5,83 (±0,15) В, 6,68 (±0,18) В. В и 7,96 (±0,45) В соответственно, в то время как АМ CP Ti и АМ Ti–13Nb–13Zr не проявляют питтингового поведения до максимума 9V, в зависимости от подложки. В частности, потенциал питтинга АМ Ti–6Al–4V был ниже, чем у СМ сплава Ti–6Al–4V, из-за образования игольчатых мартенситных α’-фаз 21,22,23 .

Рис. 1

Методы потенциодинамической поляризации сплавов SM и AM Ti в растворе Рингера при 37 °C.

Увеличить

Исследования ЭИС и Мотта-Шоттки

Для определения потенциалов пленкообразования были проведены потенциодинамические поляризационные испытания сплавов СМ и АМ Ti. С учетом пассивной области потенциалов в качестве потенциалов пленкообразования были выбраны 1,0, 1,5 и 2,0 В.

На рис. 2a–c показаны результаты испытаний ЭИС сплавов SM и AM Ti в зависимости от различных потенциалов пленкообразования (1,0, 1,5 и 2,0 В) соответственно. Модель цепи Рэндлса использовалась для представления эквивалентной схемы с растворным сопротивлением ( R s ), сопротивлением переноса заряда ( R ct ) и элементами с постоянной фазой (CPE) двойного слоя (CPE dl). ). CPE подразумевает несовершенное значение конденсатора, отклоненное от идеальной емкости из-за влияния неоднородности и шероховатости поверхности. Эффективная емкость ( 9{\frac{1}{\alpha}},$$

(1)

где Q представляет собой значение коэффициента CPE, а α представляет собой показатель степени CPE в диапазоне от 0 до 1, который связан с неравномерным током распределение. Следовательно, α представляет собой отклонение от идеального конденсатора. Идеальный отклик конденсатора в системе соответствует установленному значению α , равному 1. Если значение α равно 0,9 или больше, элемент с постоянной фазой можно рассматривать как конденсатор.

Рис. 2: Результаты EIS, представленные графиками Найквиста для сплавов SM и AM Ti с различными потенциалами образования пленки.

a 1,0, b 1,5 и c 2,0 В SCE . Эквивалентная схема на вставке используется для подбора спектров импеданса.

Полноразмерное изображение

Емкость должна влиять на эффективную толщину пленки d eff согласно уравнению. (2) 35 .

$${d}_{{\rm{eff}}}=\frac{{\rm{\varepsilon}}{{\rm{\varepsilon }}}_{0}}{{C}_{ {\rm{eff}}}},$$

(2)

где ε представляет диэлектрическую проницаемость пассивной пленки (считается 85 35 в случае пассивных пленок на сплавах Ti) и ε o представляет вакуумную диэлектрическую проницаемость свободного пространства (8,854 × 10 −14  F см −1 ).

На рис. различное поведение емкости и поведение полупроводника n-типа оксидной пленки SM, как показано на положительных наклонах области R2. Из наклонов в области R2, показанных на рис. 3a–c, можно рассчитать плотность доноров сплавов SM и AM Ti для полупроводников n-типа с использованием уравнения. (3) 9{2}}=\frac{2}{\varepsilon {\varepsilon}_{0}e{N}_{D}}\left(E-{E}_{{fb}}-\frac{{kT }}{e}\right){\rm{for}}\; {\mathrm{n}}{\mbox{-}}{\rm{type}}\;{\mathrm{semiconductors}},$$

(3)

, где e представляет собой заряд электрона, Н D обозначает плотность донора, E fb обозначает потенциал плоской полосы, k обозначает постоянную Больцмана, а T обозначает абсолютную температуру. N D можно определить, используя наклоны графиков Мотта-Шоттки. Как показано в таблице 1, рассчитанные плотности доноров составляют порядка 10 18 –10 19 . Независимо от потенциалов пленкообразования расчетные плотности доноров стабильно возрастали в следующем порядке: СМ Ti–6Al–4V и АМ Ti–6Al–4V, АМ Ti–6Al–7Nb, АМ КП Ti и АМ Ti–13Nb–13Zr. . Это полностью отличается от того, что мы ожидаем, исходя из потенциала питтинга.

Рис. 3

Графики Мотта–Шоттки для пассивных пленок, сформированных на сплавах SM и AM Ti с потенциалами пленкообразования a 1,0, b 1,5 и c 2,0 В SCE .

Полный размер

Таблица 1. Плотность пассивного тока, плотность доноров ( N D ), коэффициент диффузии ( D O ) и поток вакансий ( J 9 0021 P ) пассивного пленки, сформированные на сплавах СМ и АМ Ti при различных потенциалах пленкообразования в растворе Рингера при 37 °С.

Полноразмерная таблица

Исследования абразивным электродом

Для исследования различий в локальной коррозионной стойкости между различными сплавами SM и AM Ti была исследована кинетика репассивации после разрушения пассивной пленки с использованием метода абразивного электрода. На рис. 4а показано падение плотности тока при репассивации с увеличением времени в логарифмическом масштабе. Кинетика репассивации сплавов SM и AM Ti может быть выражена с помощью уравнения (4) 37 :

$${\rm{log}}i={\rm{log}}A-n{\rm{log}}t,$$

(4)

где \(i\) обозначает анодная плотность тока; \(А\) обозначает константу; \(t\) обозначает время; \(n\) представляет скорость репассивации, представляющую наклон графика \({\rm{log}}i-{\rm{log}}t\).

Рис. 4

График зависимости i(t) от времени в логарифмическом масштабе для сплавов и SM и AM Ti. b Сравнение скорости репассивации, полученной методом абразивного электрода.

Полноразмерное изображение

На основе уравнения (4) величина n рассматривается как репассивная скорость роста пассивной оксидной пленки на оголенной поверхности. Как показано на рис. 4(б), скорость репассивации (n) последовательно уменьшается в следующем порядке: АМ CP Ti, СМ Ti–13Nb–13Zr, СМ Ti–6Al–4V, СМ Ti–6Al–7Nb и СМ Ti–6Al–4V.

Исследования E-CLCP

На рис. 5а, б показано определение E-CLCP в сплавах АМ Ti–6Al–4V и АМ Ti–6Al–7Nb соответственно. E-CLCP образцов сплава AM Ti определяли по наибольшему значению потенциала, при котором не наблюдалось дальнейшего увеличения плотности тока в анодном направлении после поддержания постоянного потенциала в течение 2 ч, что является потенциалом репассивации в растворе Рингера при 37 °С 31,32 . Значения E-CLCP AM Ti-6Al-4V и AM Ti-6Al-7Nb были измерены как 1,544 (±0,002) В и 1,720 (±0,007) В соответственно.

Рис. 5

Определение значений E-CLCP для сплава a AM Ti-6Al–4 V и b AM Ti–6Al–7 Nb при 37 °C в растворе Рингера.

Увеличенное изображение

Взаимосвязь между стойкостью к локальной коррозии, такой как питтинг, донорной плотностью кислородных вакансий, коэффициентом диффузии кислородных вакансий и потоком кислородных вакансий в различных сплавах АМ Ti

Тесты Мотта-Шоттки были проведены для исследования влияния плотности доноров, полученной методом Мотта-Шоттки, на потенциалы питтинга, измеренные методом потенциодинамической поляризации. Величины плотности доноров, сформированных на пассивных пленках, были измерены на различных сплавах AM Ti, включая CP Ti, Ti–6Al–4 V, Ti–6Al–7 Nb, Ti–13Nb–13Zr и SM Ti–6Al–4. V. Результаты показывают, что сплав АМ Ti–6Al–4V с самым низким потенциалом питтинга имеет самые низкие плотности доноров (6,48 (±0,26) × 10 18  см −3 ), тогда как AM CP Ti (10,03 (±0,49) × 10 18  см −3 ) и AM Ti–13Nb–13 Zr (11,00 (±0,42) × 10 18  см -3 ) с большей плотностью доноров имеют более высокий потенциал питтинга, что указывает на лучшую устойчивость к питтингу. Эти результаты показывают, что плотности доноров, полученные только из графиков Мотта-Шоттки, не могут полностью объяснить результаты стойкости к точечной коррозии между различными типами сплавов AM Ti. Ченг и др. также сообщили о несоответствии в том, что Ti-10Mo-6Zr-4Sn-3Nb с большей плотностью доноров проявлял более высокую стойкость к локальной коррозии, чем Ti-6Al-4V с более низкой плотностью доноров 9 . Между тем, Гай и др. 11 изучен поток кислородных вакансий ( J P ) в пассивных пленках СМ и АМ сплавов Ti–6Al–4V по плотности доноров и коэффициенту диффузии кислородных вакансий ( D O ) в сравнении с локальной коррозионной стойкостью образцов титанового сплава. D O в пассивной пленке на сплавах SM и AM Ti определяется по формуле (5) 12 :

$${D}_{O}=\frac{{i}_{p}{RT}}{4{eF}{\varepsilon }_{L}{\omega } _{2}},$$

(5)

где i p представляет собой плотность тока в пассивном состоянии методом потенциодинамической поляризации (см. 0 представляет собой Фарадея постоянный. ε L обозначает напряженность электрического поля в уравнении. (7). ω 2 обозначает подогнанную константу в уравнении. (6).

Если Д O , облегчается диффузия кислородных вакансий в пассивных пленках наружу и увеличивается возможность реакции с ионами галогенов на границах между пассивным слоем и раствором.

Для получения ω 2 , N D (плотности доноров) используется , как показано на рис. 6(а). Уравнение (6) показывает выражение N D с неизвестными константами ω 1 , ω 2 9{-{bE}}+{\omega }_{2},$$

(6)

где ω 1 , ω 2 и b 900 20 представляют неизвестные константы, которые определяется выражением N D .

Рис. 6: Полупроводниковые свойства пассивных пленок, сформированных на сплавах SM и AM Ti после 2-часовой потенциостатической поляризации при 1,0, 1,5 и 2,0 VSCE.

a Плотность донора и b Толщина пассивных пленок.

Полноразмерное изображение

Как показано на рис. 6b, ε L обозначает напряженность электрического поля, которая связана с приложенным потенциалом и толщиной пленки, как выражено в уравнении. (7) 12 :

$${d}_{{\rm{eff}}}=\frac{\left(1-\alpha \right)E}{{\varepsilon}_{L}} +B,$$

(7)

где α представляет поляризуемость поверхности со значением 0,5 12 . B представляет константу, а d eff обозначает эффективную толщину пленки (из уравнения 2).

Как упоминалось выше, D O связан с ростом и разрушением пассивных пленок. Более высокое значение D O приводит к более толстым пассивным пленкам с более высокой восприимчивостью к пробою. Как показано на рис. 7(а), D O увеличивается в следующем порядке: AM CP Ti, AM Ti–13Nb–13Zr, AM Ti–6Al–7Nb, SM Ti–6Al–4V и AM Ti–6Al. –4В. Однако этот последовательный порядок не согласуется с тенденцией питтинговых потенциалов. Следовательно, Д O не может объяснить результаты стойкости к точечной коррозии между различными типами сплавов AM Ti.

Рис. 7: Полупроводниковые свойства пассивных пленок, сформированных на сплавах SM и AM Ti после 2-часовой потенциостатической поляризации при 1,0, 1,5 и 2,0 VSCE.

a Коэффициент диффузии кислородной вакансии и b поток вакансии.

Обратно, поток кислородных вакансий ( Дж p ) можно выразить с помощью уравнения (8) 12 :

$${J}_{p}={q}_{i}K{D}_{O}{N}_{D},$$

(8)

, где q i представляет заряд видов (= 2e ), а K определяется как K  =  Л /РТ .

J p значения определяются плотностью доноров (\({{{N}}}_{{\rm{D}}}\)), коэффициентом диффузии ( D O ) и напряженность электрического поля ( ε L ). По результатам Gai 11 high J P значения указывают на то, что пассивный пробой может легко происходить за счет облегчения реакции между кислородной вакансией и галогенид-ионом (например, Cl ). Учитывая плотность тока в пассивном состоянии ( i p ), N D , D O и J P приведены в таблице 1.

, как показано на рис. 7B, поток вакансий кислорода ( J P ) увеличивается в следующем порядке: AM CP, AM AM. Ti-13Nb-13Zr, SM Ti-6Al-4V, AM Ti-6Al-7Nb и AM Ti-6Al-4V, что точно соответствует последовательному порядку на потенциалах питтинга, определяемому методом потенциодинамической поляризации. Это указывает на то, что чем выше поток кислородных вакансий, тем выше склонность пассивных пленок различных сплавов Ti к разрушению. Таким образом, стойкость к локальной коррозии, такой как точечная коррозия, среди различных сплавов Ti в основном определяется потоком кислородных вакансий, который представляет собой комбинацию плотности доноров и коэффициента диффузии кислородных вакансий.

Репассивация связана с кинетикой репассивации вследствие повторного образования после разрушения пассивной пленки. Кинетику репассивации можно контролировать с помощью экспериментов по истиранию электродов. Согласно уравнению (4) (\({\rm{log}}i={\rm{log}}A-n{\rm{log}}t\)), наклон, — n из log i по сравнению с log t , близкий к 1, характерен для пассивных пленок, растущих без вынужденного растворения пассивных пленок, тогда как 0 или положительный наклон представляют собой равномерную или точечную коррозию соответственно 37 . Наклон SM и AM сплавов Ti больше 1 указывает на формирование защитной пленки без растворения пассивных пленок. Наклоны репассивации сплавов СМ и АМ Ti в биомедицинской среде уменьшались в последовательном порядке: СМ КП Ti (1,70 (±0,02)), СМ Ti–13Nb–13Zr (1,63 (±0,02)), СМ Ti–6Al–4V (1,47 (±0,02)), АМ Ti-6Al-7Nb (1,40 (±0,02)), АМ Ti-6Al-4V (1,13 (±0,04)).

Кроме того, на рис. 8 показано, что скорость репассивации, расчетный поток кислородных вакансий и потенциалы питтинга имеют одинаковую тенденцию, что указывает на то, что их соотношение дает идентичные результаты по сравнению с устойчивостью к локальной коррозии между различными сплавами AM Ti.

Рис. 8

Сравнение потока кислородных вакансий, скорости репассивации и потенциала питтинга в сплавах SM и AM Ti.

Изображение с полным размером

Оценка стойкости к локальной коррозии: константа вероятности выживания

Связь между репассивацией и стойкостью к локальной коррозии сплавов AM Ti проясняется введением констант вероятности выживания. Чтобы лучше понять механизм репассивации, PDM, предложенный Macdonald 27 рассматривается с точки зрения поведения вакансий в пассивной пленке.

Применение ДПМ в сплавах АМ Ti

В соответствии с применением ДПМ в сплавах АМ Ti кислородные вакансии рассматриваются как доноры. Как показано на рис. 8, оксидный слой (барьерный слой), который представляет собой внутреннюю пассивную пленку, прилегающую к подложке (металлический Ti), врастает в Ti посредством конденсации катион-анион-вакансия в уравнениях. (9) и (10) 38 :

$${\rm{Ti}}={{\rm{Ti}}}_{{\rm{Ti}}}+2{{\rm{V }}}_{{\rm{O}}}^{\bullet \bullet}+4{{\rm{e}}}^{/},$$ 9{/}=2{{\rm{O}}}_{{\rm{O}}},$$

(10)

, где \({{Ti}}_{{Ti}}\) обозначает катион титана в нормальном узле решетки, а «∙» и «/» обозначают положительный и отрицательный заряды соответственно.

Кислородные вакансии образуются при окислении Ti 3+ и Ti 2+ до Ti 4+ за счет компенсации заряда. Транспорт кислородных вакансий и междоузлий Ti и связанный с ним перенос электронов приводят к росту оксида.

Ионы кислорода диффундируют через оксидный слой через свои вакансии в обратном направлении, указанном стрелками на рис. 9{{\prime} {\prime} {\prime} {\prime} }.$$

(13)

Электрическое поле и градиент концентрации в катионных вакансиях мигрируют к границе раздела металл-барьерный слой. Кислородные вакансии на границе металл/барьерный слой будут увеличиваться с приходом катионных вакансий для достижения электронейтральности. Эти ассоциации увеличиваются с появлением большего количества катионных вакансий. В конечном итоге большая ассоциация конденсации вакансий приведет к образованию пустот (пустота-1, рис. 9).б). Эти пустоты локально отрывают оксидный слой от металлической подложки. Непрерывный рост оксида внутрь приводит к утончению и последующему локальному разрушению внутренних пассивных пленок через эти пустоты, вызванные растягивающими напряжениями 27 (рис. {{\ rm {\ alpha} }{\rm{FE}}/{\rm{RT}}}, $$ 9{{\rm{\alpha}}{\rm{FE}}/{\rm{RT}}},$$

(16)

, где P представляет вероятность конденсации.

Большинство пустот репассивируются мгновенно после воздействия, но некоторые выживают, образуя стабильные ямки с константой вероятности выживания (ν). Количество выживаемых ям пропорционально населению пустоты. Когда плотность стабильных питтингов достигает критического значения, оксидная пленка может разрушаться, и соответствующий потенциал является критическим потенциалом питтинга. Точно так же критическая адсорбция Cl 9{{\prime} {\prime} {\prime} {\prime} }}}.$$

(18)

Рис. 10. Эпит АМ Ti–6Al–7Nb и АМ Ti–6Al–4V зависит от концентрации NaCl.

Сплошные линии соответствуют уравнению. (17).

Изображение с полным размером

Lee и Seo 32,33 измерили значения E-CLCP как потенциалы репассивации сплавов AM Ti, используя новый метод испытаний на стойкость к локальной коррозии для сплавов AM Ti. Как показано на рис. 5, сплавы АМ Ti–6Al–4 V и АМ Ti–6Al–7 Nb имеют значения E-CLCP 1,544 и 1,720 В 9{-}}}-\frac{{{\rm{E}}}_{{\rm{CLCP}}}{\rm{F}}}{{\rm{RT}}})}.$$

(19)

Константы вероятности выживания, \(\nu\) значения, полученные из уравнения. (19), составляют 2,81 × 10 −13 и 4,62 × 10 −12 для АМ Ti–6Al–7Nb и АМ Ti–6Al–4V соответственно, а для нержавеющих сталей ~10 −2 – 10 −5 40 указывает на то, что титановые сплавы обладают значительно большей устойчивостью к локальной коррозии, чем нержавеющие стали. Из-за более низких свойств репассивации АМ Ti-6Al-4V имеет более высокие константы вероятности выживания, чем АМ Ti-6Al-7Nb. Это означает, что АМ Ti-6Al-4V легче переходит из метастабильных ямок в стабильные, чем АМ Ti-6Al-7Nb, что приводит к более высокой константе вероятности выживания. Кинетика репассивации сплавов AM Ti представлена ​​константой вероятности выживания, что указывает на то, что чем выше константа вероятности выживания, тем легче возникает локальная коррозия.

Исследована стойкость к локальной коррозии и репассивации сплавов СМ Ti-6Al-4V и АМ Ti, в том числе АМ Ti-6Al-4V. Локализованная коррозионная стойкость в основном определяется потоком кислородных вакансий, который складывается из плотности доноров и коэффициента диффузии кислородных вакансий. Установлено, что локальная коррозионная стойкость различных АМ-сплавов Ti определяется потоком кислородных вакансий, а не величиной плотности доноров. Кинетика репассивации сплавов AM Ti анализируется с помощью константы вероятности выживания на основе PDM. Поскольку образовавшиеся кислородные вакансии и накопленные катионные вакансии влияют на возникновение локальной коррозии, увеличение кислородных и катионных вакансий может привести к более стабильным язвам. В результате, чем выше константа вероятности выживания, тем легче происходит переход метастабильных ямок в стабильные, тем труднее репассивация и, наконец, тем легче возникает локальная коррозия. Точная роль легирующих элементов может быть также важна в сплавах AM Ti, содержащих выделения из-за легирующих элементов. Осадки, такие как Ti 3 Al или TiAl могут отражать снижение стойкости к локальной коррозии, напротив, оказывать положительное влияние на сопротивление вследствие ускоренной репассивации. В некоторых случаях осадки могут играть важную роль при репассивации в слабоагрессивных средах, таких как моделирующие условия тела человека, в то время как в агрессивных средах, таких как 25% водный раствор NaCl, осадки могут стать местом инициации локальной коррозии вместо репассивации 33 .

Локальная коррозия — причина разрушения металла

Лицензионное соглашение ASTM


ВАЖНО – ВНИМАТЕЛЬНО ПРОЧИТАЙТЕ ЭТИ УСЛОВИЯ ПЕРЕД ЗАГРУЗКОЙ ЭТОГО ДОКУМЕНТА.

Загружая документ ASTM, вы заключаете договор и признаете, что
у вас есть
читать
настоящего Лицензионного соглашения, что вы понимаете его и соглашаетесь соблюдать его
условия.
Если вы не согласны с условиями настоящего Лицензионного соглашения, немедленно покиньте эту страницу.
без
скачивание
документ ASTM.

Пожалуйста, , нажмите здесь , чтобы просмотреть лицензионное соглашение для образовательных учреждений.

Собственность.
Этот документ защищен авторским правом ASTM International (ASTM), 100
Барр Харбор Драйв, Западный Коншохокен, Пенсильвания, 19428-2959, США.
Все права защищены. Вы (Лицензиат) не имеете прав собственности или других прав на Документ ASTM.
Это не продажа; все права, право собственности и интересы в документе ASTM (как в электронном файле
и печатная копия) принадлежат ASTM.
Вы не можете удалять или скрывать уведомление об авторских правах или другие уведомления, содержащиеся в ASTM.
Документ.

Ограниченная лицензия.
ASTM предоставляет вам ограниченную лицензию без права передачи следующим образом:
Право на загрузку электронного файла настоящего документа ASTM для временного хранения на одном
компьютер для просмотра и/или печати одной копии документа ASTM
для отдельных
использовать.
Ни электронный файл, ни одиночная распечатка не могут быть воспроизведены каким-либо образом.
Кроме того, электронный файл не может распространяться где-либо еще по компьютерным сетям или
в противном случае.
То есть электронный файл нельзя отправить по электронной почте, скачать на диск, скопировать на другой жесткий диск.
диск или иным образом общий доступ. Одна печатная копия может быть распространена только среди других
сотрудники для их внутреннего использования в вашей организации; его нельзя копировать.
Этот документ ASTM не может быть продан или перепродан, сдан в аренду, сдан в аренду, одолжен или
сублицензия. Абонент будет нести ответственность за весь контроль доступа и безопасность
меры, необходимые для того, чтобы IP-адреса Абонента не использовались для
получать доступ к журналам, кроме авторизованных Пользователей.

ASTM International предоставляет подписчикам и авторизованным
Пользователи
у Абонента Авторизованы
Сайт
, онлайн-доступ к журналу ASTM, для которого Подписчик поддерживает текущую
подписка
к печатной или онлайн-версии. Этот грант распространяется только на Подписчика и таких Уполномоченных
Пользователи индивидуально и не могут быть переданы или распространены на других. Для перепечатки А.
журнальную статью, пожалуйста, свяжитесь со службой поддержки клиентов ASTM, 100 Barr Harbour Dr., PO Box C700, West
Коншохокен, Пенсильвания 19428, тел.: 610-832-9555; факс: 610-832-9585; электронная почта:
[email protected]

Проверка:
ASTM имеет право проверять соблюдение настоящей Лицензии.
Соглашение за свой счет и в любое время в течение обычного рабочего дня. Для этого
ASTM привлечет независимого консультанта при условии соблюдения соглашения о конфиденциальности для рассмотрения
использование вами документов ASTM. Вы соглашаетесь разрешить доступ к вашей информации и компьютерным системам
для этой цели. Проверка будет проводиться с уведомлением не менее чем за 15 дней в обычное время.
в рабочее время и таким образом, чтобы необоснованно не мешать вашей деятельности. Если
проверка выявляет нелицензионное использование документов ASTM, вы должны возместить ASTM расходы
понесенные при проверке и возмещении ASTM за любое нелицензионное использование. Вызывая эту процедуру,
ASTM не отказывается от каких-либо прав на обеспечение соблюдения настоящего Соглашения или на защиту своей интеллектуальной собственности.
собственности иными способами, разрешенными законом.

Пароли.
Вы должны немедленно уведомить ASTM о любом известном или предполагаемом
несанкционированное использование вашего пароля или любое известное или предполагаемое нарушение безопасности, в том числе
потеря, кража или несанкционированное раскрытие вашего пароля или любой несанкционированный доступ или использование
документа ASTM. Вы несете единоличную ответственность за сохранение конфиденциальности ваших
пароль и для обеспечения санкционированного доступа и использования документа ASTM.

Определения.
Для целей настоящей Лицензии авторизованный сайт является
локализованный сайт
(одно географическое местоположение), находящееся под единым управлением в одном месте. Для
Подписчик с местонахождением более чем в одном городе, каждый город считается отдельным сайтом.
Для Подписчика, имеющего несколько местоположений в одном городе, каждое место считается
другой сайт. (Если вам нужен онлайн-доступ к нескольким сайтам, свяжитесь с Кэти
Hooper, ASTM International, по адресу [email protected] или по телефону: 610-832-9.634). авторизован
Пользователь
означает
только сотрудники, преподаватели, сотрудники и студенты, официально связанные с Подписчиком в
Авторизованный сайт, а также лица, имеющие законный доступ к фондам и объектам библиотеки.
на Авторизованном сайте, используя IP-адрес в диапазоне, указанном в подписке.
Авторизованными пользователями могут быть лица, удаленные от физического местонахождения Абонента, доступ которых
администрируемых с Авторизованного объекта, но не лица, находящиеся на удаленных объектах или в кампусах с отдельными
администрации. Например, сотрудник Абонента может считаться
Авторизованный пользователь при доступе к сети Абонента из дома или во время поездки в другую
город; однако сотрудники филиала или объекта в другом городе не считаются
Авторизованные пользователи. Подписчик — физическое или юридическое лицо, подписавшееся на
журнал ASTM
и согласился с условиями этой ограниченной лицензии.

Прекращение.
Настоящее Соглашение действует до момента расторжения. Вы можете расторгнуть настоящее Соглашение в любое время путем
уничтожение всех копий (печатных, цифровых или на любом носителе) документа ASTM (журнала).

Применимое право, место проведения, юрисдикция.
Настоящее Соглашение должно толковаться и толковаться в соответствии с законодательством
Содружество Пенсильвании. Лицензиат соглашается подчиняться юрисдикции и месту проведения в штате
и федеральные суды Пенсильвании для разрешения любых споров, которые могут возникнуть в связи с настоящим Соглашением. Ты
также соглашаетесь отказаться от любых претензий на неприкосновенность, которыми вы можете обладать.

Интеграция.
Настоящее Соглашение представляет собой полное соглашение между вами и ASTM в отношении его предмета. Это
заменяет все предыдущие или одновременные устные или письменные сообщения, предложения,
заявлений и гарантий и имеет преимущественную силу над любыми противоречащими или дополнительными условиями любого
цитата, заказ, подтверждение или другое сообщение между сторонами, относящееся к его предмету
вопрос в течение срока действия настоящего Соглашения. Никакие изменения настоящего Соглашения не будут иметь обязательной силы,
если они не оформлены в письменной форме и не подписаны уполномоченным представителем каждой из сторон.

Отказ от гарантии.
Если не указано иное в настоящем Соглашении, все явные или подразумеваемые условия, заявления и
гарантии, включая любые подразумеваемые гарантии товарного состояния, пригодности для определенной цели
или ненарушение прав, за исключением случаев, когда эти отказы считаются
юридически недействительным.

Ограничение ответственности.
В той мере, в какой это не запрещено законом, ASTM ни при каких обстоятельствах не будет нести ответственность за любые потери, повреждения, утерю
данных или за особый, косвенный, косвенный или штрафной ущерб, независимо от того,
теория ответственности, возникающая в связи с использованием или загрузкой ASTM
Документ.