Расчет анкеровки арматуры: Расчет анкеровки арматуры и нахлеста арматуры

Содержание

3.8 Определение длины анкеровки и нахлеста обрываемых стержней

Сечения,
в которых обрываемые стержни не требуются
по расчету, проще всего определить
графически. Для этого необходимо на
объемлющую эпюру моментов наложить
эпюру арматуры. Точки, в которых ординаты
эпюр будут общими (точки пересечения),
определят места теоретического обрыва
стержней в пролете. Для обеспечения
прочности наклонных сечений второстепенной
балки по изгибающим моментам обрываемые
в пролете стержни продольной арматуры
необходимо завести за точку теоретического
обрыва на расстояние не менее:

(3.21)

где
–
коэффициенты, характеризующие условия
анкеровки, определяются по таблице
11.6[1];

–базовая
длина анкеровки, определяется с помощью
таблицы 14;

–площадь
продольной арматуры, требуемая по
расчету;

–принятая
площадь продольной арматуры;

–минимальная
длина анкеровки, принимается равной
наибольшему значению из величин:
для растянутых стержней идля сжатых стержней.

В
связи с тем, что произведение
изменяется в пределах 0,7-1,0 (см. п.
11.2.32[2]), а величинав условиях обрыва арматуры второстепенной
балки принимается равной 0,7, то в курсовом
проекте с целью уменьшения расчетной
части разрешается принимать

Кроме
того, общая длина запуска стержня за
точку теоретического обрыва должна
быть не менее
и,
где–
высота второстепенной балки.

Анкеровка
стержней продольной арматуры на свободной
опоре осуществляется путем заведения
за внутреннюю грань опоры на длину не
менее:

–
в
элементах, где арматура ставится на
восприятие поперечной силы конструктивно;

–
–в
элементах, где поперечная арматура
ставится по расчету, а до опоры доводится
не менее ⅔ сечения арматуры, определенной
по наибольшему моменту в пролете;

–
–то
же, если до опоры доводится не менее ⅓
сечения арматуры.

Для
обеспечения анкеровки обрываемой
арматуры в сжатой зоне (нижняя арматура
сжатой зоны на промежуточных опорах
второстепенной балки) длина заводимых
стержней за грань опоры определяется
по формуле (3. 21), принимая при этом

Стыкуемые
в пролетах стержни (стержни верхней
продольной арматуры второстепенной
балки) необходимо завести друг за друга
на величину нахлеста равную длине
анкеровки большего диаметра стыкуемых
стержней. Длина анкеровки определяется
по выражению (3.21).

Анкеровка
растянутой арматуры:

Опора
В справа и слева

В
сечении обрываются стержни
классаS500.
Требуемая площадь сечения арматуры
,
принятая площадь сечения арматурытаблице 14[2]Длина анкеровки обрываемых стержней в
соответствии с формулой 3.21:

Величины
остальных параметров составляют:

Оканчательно
принимаем

Опора
С

Величины
остальных параметров составляют:

Оканчательно
принимаем

4 Расчет и конструирование колонны

4.1 Нагрузки, действующие на колонну

Колонна
воспринимает продольную силу от
постоянных и временных длительных
нагрузок и продольную силу от
кратковременных нагрузок. К постоянным
относят вес конструкции перекрытия,
перекрытия вышележащих этажей, покрытие
и собственный вес колонны.

Вычисляем
продольную силу от постоянных нагрузок
(от собственного веса конструкции
перекрытий и покрытий):

(4.1)

где
— расчетная постоянная нагрузка,
действующая наплиты;

(4.2)

;

м
– пролет второстепенных балок;

м
– пролет главных балок;

м
– ширина главной балки;

м
– высота главной балки;

м
– принятая толщина плиты перекрытия;

–средняя
плотность бетона;

–коэффициент
надежности по нагрузке;

м
– ширина второстепенной балки;

м
–высота второстепенной балки;

–количество
второстепенных балок, расположенных в
грузовой площади
;

м
– высота этажа;

—
количество этажей.

Все
данные подставляем в формулу (4.1) и
находим значение
:

Продольная
сила от длительной нагрузки на перекрытие:

(4.3)

где
— нормативная временная нагрузка на
перекрытие;

—
коэффициент по надежности для временной
нагрузки.

Подставляем
данные в формулу (4.3) и находим значение
:

Продольная
сила от кратковременной нагрузки на
перекрытие:

(4.4)

Подставляя
необходимые данные в формулу (4.4), находим
значение
:

Продольная
сила от снеговой нагрузки:

(4.5)

где
— нормативное значение снеговой нагрузки,
принимается в зависимости от района
строительства.

Подставляя
необходимые данные в формулу (4.5), находим
значение
:

Полная
продольная сила:

(4.6)

Высота
колонны составит:

l_col=Н_э=3400мм.

Расчетная
длина колонны равна:

(4.7)

м.

Расчетная
схема колонны представляет собой балку,
защемленную по обоим концам и нагруженную
силой
,
приложенной по оси колонны (рисунок
4.1).

Рисунок
4.1 – Расчетная схема колонны.

Условную
расчетную длину l_eff
определяют с
целью учета влияния гибкости по формуле
(4.8):

(4. 8)

(4.9)

где
— l₀—
расчетная длина колонны;

(,t)—предельное
значение коэффициента ползучести для
бетона, допускается принимать (,t)
=
2,0;

N_E_d,lt
— продольная сила, вызванная действием
постоянной расчетной нагрузки.

N_Ed,lt=N_Ed1·γ_G;
(4.10)

N_Ed,lt=500
·1,35=635 кН

Гибкость
квадратной колонны определяется по
формуле (4.11):

=
l₀/h
≤ 7, (4.11)

=3400/400=8,5
> 7.

В
случае, когда l₀/h 
7,
при определении е₀
следует
учитывать величину случайного
эксцентриситета е_а.
А также в расчете следует учесть гибкость
колонны.

Нелинейность в расчете базовой (основной) длины анкеровки арматуры периодического профиля в бетоне

Главная / Нелинейность в расчете базовой (основной) длины анкеровки арматуры периодического профиля в бетоне

24.10.2016 12:08

Владимир Бедарев, Н.В. Бедарев, А.В. Бедарев

Теоретически доказано [1], что расчет базовой (основной) длины анкеровки арматуры периодического профиля следует выполнять в зависимости от характера разрушения бетона:

– при характере разрушения “срез” – с учетом относительной площади смятия и призменной прочности бетона по формуле

(1)

– при характере разрушения “раскол” – с учетом толщины защитного слоя бетона с и прочности бетона на осевое растяжение по формуле

При характере разрушения “срез” для определения базовой (основной) длины анкеровки в формулу (1) введены параметры, характеризующие профиль арматуры – величина относительной площади смятия (критерий Рема), определяющая анкерующую способность арматуры и призменная прочность бетона .

Если линейный характер зависимостей , –, – не вызывает сомнений, то характер зависимости – фактически не установлен.

Для установления действительного характера зависимости – т.е. является ли данная зависимость линейной или нелинейной проанализируем результаты проведенных в НИИЖБ опытов по выдергиванию из различных видов бетона естественного твердения арматуры диаметром 16 мм класса Ат1000 при длине заделки 100 мм приведенные в таблице 8.5.[2]. Опыты проводились в соответствии с Рекомендациями РС–6 РИЛЕМ/ФИП/ЕКБ путем испытания на выдергивание стержней арматуры из бетонных кубов 200х200х200 мм при длине 100 мм.

При проведении испытаний изменяющимися параметрами являлись

кубиковая прочность бетона ;
относительная площадь смятия .

Рассмотрим результаты испытаний на выдергивание стержней арматуры из бетона кубиковой прочностью 15 Н/мм2, 32 Н/мм2, 42 Н/мм2 и 53,2 Н/мм2.

Указанные результаты выбраны для статистической обработки исходя из того, что при выдергивании стержней арматуры из бетона кубиковой прочностью 15 Н/мм2, 32 Н/мм2, 42 Н/мм2 вероятнее всего имело место разрушение анкеровки по характеру “срез”, при кубиковой прочности бетона 53,2 Н/мм2 напряжения в арматуре при выдергивании достигли 980 H/мм2 т.е. практически условного предела текучести. Принятая длина анкеровки арматуры в бетоне соответствовала базовой (основной) длине анкеровки .

Относительная площадь смятия изменяется от 0 для гладких стержней до 0,125 для стержней кольцевого профиля.

Выборка результатов испытаний на выдергивание из бетона кубиковой прочностью 15 Н/мм2, 32 Н/мм2, 42 Н/мм2 и 53,2 Н/мм2 представлена в таблице 1.

Выборка результатов испытаний на основании таблицы 8.5 [2]

Таблица 1.

№

п/п

Вид

бетона

Куби-ковая проч-ностьRb

H/мм2

Чис-

ло

об-

раз-

цов,

Отно-си-

тель-

ная

длина

задел-

ки

lan/d

Напряжения в арматуре при выдергивании ее из бетона, H/мм2

7гл

0,0

1сп

0,024

2сп

0,032

5сп

0,046

3сп

0,051

6сп

0,058

4сп

0,073

8го

0,125

Керам-зитобе-тон

15,0

6,25

39,3

177,1

166,7

192,5

146,3

203,0

201,0

213,9

Керам-зитобе-тон

32,0

6,25

43,8

328,2

325,9

412,9

421,9

377,1

487,6

492,5

Легкий на лес-совид-ных

суглин-ках

42,0

6,25

97,0

369,7

520,0

601,0

514,9

569,7

644,3

716,1

Тяже-лый на ВНВ

53,2

6,25

—

460,0

770,0

655,0

725,0

751,5

802,0

980,0

Графически результаты испытаний показаны на рис. 1.

Рис. 1. Характер изменения напряжений в арматуре при выдергивании из бетона в зависимости от изменения кубиковой прочности по таблице 8.5.[2].

Полученные графические зависимости показывают, что при прочности бетона напряжения в арматуре при выдергивании имеют существенный разброс и в большинстве своем отрицательные значения, что затрудняет проведение анализа результатов испытаний.

Из уравнений на рис. 1 сделаем выборку коэффициентов определяющих угол наклона полученных прямых в табличном виде.

Коэффициент в зависимостях и относительная площадь смятия .

Таблица 2.

Индекс профиля

7 гл

1 сп

2 сп

5 сп

3 сп

6 сп

4 сп

8 го

Относительная площадь смятия

0,00

0,024

0,032

0,046

0,051

0,058

0,073

0,125

Коэффициент

1,9926

7,232

15,6871

12,7096

14,7369

14,9711

15,7983

20,0142

Графически зависимость представлена на рис. 2. Рис. 2.

Логарифмическая функция изменения коэффициента в зависимости от величины относительной площади смятия (таблица 2).

График на рис.2 показывает, что имеется значительный разброс значений коэффициента , затрудняющий проведение анализа.

Поэтому выполним статистическую обработку опытных данных таблицы 8.5. [2] для установления линейных зависимостей – для всех значений относительной площади смятия и кубиковой прочности бетона с учетом следующего граничного условия считая его выполнение при статистической обработке обязательным:

– при кубиковой прочности бетона = 0, напряжения в арматуре при выдергивании = 0.

Графически результаты статистической обработки с учетом данного условия представлены на рис. 3.

Рис. 3 . Характер

изменения напряжений в арматуре при выдергивании из бетона в зависимости от изменения кубиковой прочности при выполнении условия – кубиковая прочность бетона = 0, напряжения в арматуре при выдергивании = 0.

Из графика на рис. 3 видно, что нулевые значения свободных членов уравнений при выполнении граничного условия – кубиковая прочность бетона = 0, напряжения в арматуре при выдергивании = 0 достигнуты не были.

Коэффициент в зависимостях и относительная площадь смятия .

Таблица 3.

Индекс профиля

7 гл

1 сп

2 сп

5 сп

3 сп

6 сп

4 сп

8 го

Относительная площадь смятия

0,00

0,024

0,032

0,046

0,051

0,058

0,073

0,125

Коэффициент

1,9926

8,4437

13,9162

12,9234

13,6008

13,8663

15,3572

18,2614

Графически зависимость по данным таблицы 3 представлена на рис.4.

Рис. 4.

Логарифмическая функция изменения коэффициента в зависимости от величины относительной площади смятия (таблица 3).

Для приближения значений свободных членов в полученных уравнениях (см. рис. 3) к нулю произведем корректировку некоторых результатов испытаний представленных в таблице 1.

Выборка откорректированных результатов испытаний на основании таблицы 1.

Таблица 4.

№

п/п

Вид

бетона

Куби-ковая проч-ность Rb

H/мм2

Чис-

ло

об-

раз-

цов,

Относи-

тель-

ная

Длина

Задел

ки

lan/d

Напряжения в арматуре при выдергивании ее из бетона, H/мм2

7гл

0,0

1сп

0,024

2сп

0,032

5сп

0,046

3сп

0,051

6сп

0,058

4сп

0,073

8го

0,125

0,0

Керам-зито-бетон

15,0

6,25

39,3

131,0

166,7

210,0

180,0

210,0

225,0

280,0

Керам-зито-бетон

32,0

6,25

43,8

278,0

325,9

412,9

421,9

460,0

487,6

492,5

Легкий на лес-совид-ных суг-линках

42,0

6,25

97,0

369,7

450,0

601,0

522,6

569,7

644,3

716,1

Тяже-лый на ВНВ

53,2

6,25

106,0

460,0

570,0

655,0

725,0

751,5

802,0

980,0

Графически результаты статистической обработки опытных данных с учетом граничного условия и корректировки результатов испытаний показаны на рис. 5.

Рис. 5 . Характер изменения напряжений в арматуре при выдергивании из бетона в зависимости от изменения кубиковой прочности при выполнении граничного условия – кубиковая прочность бетона = 0, напряжения в арматуре при выдергивании = 0 и корректировки некоторых результатов испытаний.

Значения свободных членов в уравнениях на рис. 5 имеют значения близкие к нулю, то есть граничное условие выполняется для всех индексов профилей.

Расположим коэффициенты линейных зависимостей представленные на рис. 5 в таблице в соответствии с изменением относительной площади смятия .

Коэффициент в зависимостях , относительная площадь смятия и характеристика профиля арматуры .

Таблица 5.

Индекс профиля

7 гл

1 сп

2 сп

5 сп

3 сп

6 сп

4 сп

8 го

Характеристика профиля

–

20,73

16,64

14,09

9,46

6,91

5,82

4,79

Относительная площадь смятия

0,00

0,024

0,032

0,046

0,051

0,058

0,073

0,125

Коэффициент

1,983

8,6888

10,636

12,4258

13,1249

13,9711

15,1779

17,9289

Вычислим характеристики профиля [3] на основании геометрических размеров приведенных в таблице 8. 2 для соответствующих индексов профилей [2] приняв ширину верхней части ребра равной высоте .

Характеристики прочности бетона между поперечными ребрами арматуры вычислим на основании кубиковой прочности бетона (таблица 8.5 [2]) и рекомендаций по определению класса бетона [4].

Для тяжелого бетона

Для легкого бетона

Результаты вычислений представлены в таблице 6.

Характеристика прочности бетона между поперечными ребрами арматуры для рассматриваемых видов бетона.

Таблица 6.

Вид бетона

Кубиковая прочность бетона Н/мм2

Класс бетона

Характеристика

при нормативной/расчетной

прочности бетона

Керамзитобетон

10,5

8,28/8,69

Керамзитобетон

22,4

8,85/9,21

Легкий на лессовидных суглинках

29,4

9,05/9,47

Тяжелый на ВНВ

53,2

42,56

9,35/9,75

В зависимости от величины характеристики профиля и характеристики прочности бетона разделим на группы индексы профиля арматуры следующим образом:

1. – 1 сп, 2 сп, 5 сп, 3 сп;

2. – 6 сп, 4 сп;

3. – 8 го.

На основании данных таблицы 5 и расположения индексов профиля арматуры в группах представим в линейном виде зависимость (рис. 6).

Рис. 6 . Линейный характер изменения коэффициента в группах индексов арматуры в зависимости от изменения относительной площади смятия (таблица 5).

В линейном виде зависимость выражается функциями

при и = 0 – 0,053

соответственно напряжения в арматуре при выдергивании и прочность бетона с учетом относительной площади смятия

при и = 0,053 – 0,073

при и > 0,073 зависимость не определена ввиду недостатка данных.

Более точно данные таблицы 5 соответствуют не линейным зависимостям — логарифмической (рис. 7) и степенной (рис. 8) функциям.

Рис. 7. Логарифмическая функция изменения коэффициента в зависимости от величины относительной площади смятия (таблица 5).

Зависимость выраженная логарифмической функцией

при значениях = 0,024 – 0,125

или

Для гладкой арматуры величина коэффициента составляет

и соответственно напряжения в арматуре при выдергивании и прочность бетона

Вычисление степенной функции изменения коэффициента в зависимости от величины относительной площади смятия выполним согласно [5].

Рис. 8. Степенная функция изменения коэффициента в зависимости от величины относительной площади смятия

1 –

2 –

Зависимость выраженная степенной функцией

при значениях = 0,024 – 0,125 и выше

Для гладкой арматуры величина коэффициента также составляет

и соответственно напряжения в арматуре при выдергивании и прочность бетона

На основании формул

можно утверждать, что зависимость , при относительной площади смятия = 0,024 – 0,125 и выше, является не линейной функцией, что необходимо учитывать при расчете базовой (основной) длины анкеровки арматуры периодического профиля.

Определим теоретические напряжения в арматуре при относительной площади смятия и кубиковой прочности бетона 53,2 Н/мм2

962,1846

Полагая, что

962,1846

Определим

и из

Определим базовую (основную) длину анкеровки по значениям кубиковой прочности бетона при логарифмической зависимости

Для степенной зависимости произведем аналогичные действия, т.е. определим теоретические напряжения в арматуре при относительной площади смятия и кубиковой прочности бетона 53,2 Н/мм2

Полагая, что

1012,3025

Определим

и из

Определим базовую (основную) длину анкеровки по значениям кубиковой прочности бетона при степенной зависимости

Для упрощения представим

тогда

базовая (основная) длина анкеровки

Так как нелинейный характер изменения относительной площади смятия не зависит от способа определения прочности бетона, выполним корректировку формулы расчета базовой (основной) длины анкеровки арматуры полученную в предположении линейной зависимости

и с учетом логарифмической зависимости для характера разрушения “срез” получим базовую (основную) длину анкеровки

с учетом степенной зависимости

или

Для гладкой арматуры

Полагая, что

105,4956

Определим

и из

Определим базовую (основную) длину анкеровки для гладкой арматуры при линейной зависимости

или при призменной прочности бетона [6]

Выводы

1. Нелинейный характер наиболее точно описывается логарифмической зависимостью при этом базовую (основную) длину анкеровки определяют по формуле

2. При степенной зависимости базовую (основную) длину анкеровки определяют по формуле

3. Для практических расчетов определения базовой (основной) длины анкеровки с достаточной точностью можно пользоваться формулой

4. Базовая (основная) длина анкеровки гладкой арматуры

Библиографический список

1. Бедарев В.В., Бедарев Н.В., Бедарев А.В. Базовая длина анкеровки арматуры периодического профиля с учетом относительной площади смятия и характера разрушения бетона. Бетон и железобетон., 2013, № 1, с.18–23.

2. Мадатян С.А. Арматура железобетонных конструкций. М. Воентехлит. 2000, 256 с.

3. Бедарев В.В., Бедарев Н.В., Бедарев А.В. Назначение шага поперечных ребер арматуры периодического профиля на основании физико-механических характеристик бетона. Бетон и железобетон., 2014, № 1, с. 9–12.

4. СП 13-102-2003 “Правила обследования несущих строительных конструкций зданий и сооружений”. – М., 2004.

5. Гутер Р.С., Овчинский Б.В. Элементы численного анализа и математической обработки результатов опыта. М., Наука. 1970 с. 409–423.

6. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. М. Стройиздат. 1985 с. 27.

Нравится85

Теги: Бетон, Арматура, Железобетонные конструкции, Железобетон, Индекс, Испытания, Назначение, Площадь, правила, Расчет, Список, Функция

Читайте также

О рациональном применении крупных заполнителей для бетона в строительстве

04.03.2004 / просмотров: [totalcount]

Ранее действовавшие нормативно-технические документы рекомендовали применять в качестве крупного заполнителя для бетонов марок до М 200 щебень из. ..

Они начинали минский ренессанс

21.04.2004 / просмотров: [totalcount]

С начала строительства Минского тракторного завода мои воспоминания перекликаются с записками Натальи Николаевны. Мне было 9 лет, когда 7 августа…

Первые памятники в честь павших героев

22.04.2004 / просмотров: [totalcount]

Решением правительства БССР от 14 мая 1946 г. на областные, районные и городские комитеты была возложена обязанность благоустроить могилы воинов…

Расчет и конструирование узлов фермы

Заглавная страница

Избранные статьи

Случайная статья

Познавательные статьи

Новые добавления

Обратная связь

КАТЕГОРИИ:

Археология
Биология
Генетика
География
Информатика
История
Логика
Маркетинг
Математика
Менеджмент
Механика
Педагогика
Религия
Социология
Технологии
Физика
Философия
Финансы
Химия
Экология

ТОП 10 на сайте

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Техника нижней прямой подачи мяча.

Франко-прусская война (причины и последствия)

Организация работы процедурного кабинета

Смысловое и механическое запоминание, их место и роль в усвоении знаний

Коммуникативные барьеры и пути их преодоления

Обработка изделий медицинского назначения многократного применения

Образцы текста публицистического стиля

Четыре типа изменения баланса

Задачи с ответами для Всероссийской олимпиады по праву

Мы поможем в написании ваших работ!

ЗНАЕТЕ ЛИ ВЫ?

Влияние общества на человека

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Практические работы по географии для 6 класса

Организация работы процедурного кабинета

Изменения в неживой природе осенью

Уборка процедурного кабинета

Сольфеджио. Все правила по сольфеджио

Балочные системы. Определение реакций опор и моментов защемления

⇐ ПредыдущаяСтр 5 из 9Следующая ⇒

Конструирование опорного узла.

Нагрузка от фермы колонне передается через металлический лист опорной закладной детали, размеры которой определяются из условия смятия бетона:

Принимаем =0,22м.

Сечение стержней, окаймляющих узел, принимается из конструктивных условий:

Принимаем 2 10 с A_s=1,57см².

Для обеспечения надежной анкеровки продольной напрягаемой растянутой арматуры в опорном узле устанавливаются дополнительные ненапрягаемые стержни с площадью сечения:

As≥0,2· . Принимаем 7 18 с A_s=1778мм²

Расчетная длина анкеровки этой арматуры:

≥ ,

Где ,

Т.к. , то принимаем 0,7

Величина базовой длины анкеровки: где

Принимаем

Длину анкеровки напрягаемой арматуры при ее натяжении на упоры следует определять по формуле:

(3. 10)

где напряжение в арматуре от действия нагрузок.

— предварительное напряжение в арматуре с учетом всех потерь;

После отпуска:

— базовая длина зоны передачи напряжений.

— напряжение сцепления по контакту арматуры с бетоном, определяемое по формуле:

— предельное напряжение сцепления по контакту напрягаемой арматуры с бетоном, определяемое по формуле:

— напряжение в арматуре непосредственно после ее отпуска с упоров.

Сетки косвенного армирования ставятся над опорным листом на участке длиной 0.6 Шаг сеток 50-100 мм, ячейками 45-100 мм, диаметром 6 мм. Принимаем сетки 6 мм с ячейкой 60х60 мм и шагом 60 мм.

Расчет опорного узла

Расчет опорного узла исходит из двух возможных схем разрушения: расчет из условия отрыва нижнего пояса и расчет из условия изгиба опорного узла.

Из условия прочности на отрыв нижнего пояса по сечению АВ в случае ненадежной анкеровки преднапряженной арматуры и дополнительных стержней усилие в поперечной арматуре должно быть не менее :

Где — угол наклона линии АВ к оси нижнего пояса фермы,

при ,

при

Здесь: , -фактическая длина заделки продольной напрягаемой и ненапрягаемой арматуры от торца узла до линии АВ.

, -расчетные длины анкеровки обычной и преднапряженной арматуры.

Т.к. , то отрыва нижнего пояса от опорного узла не будет наблюдаться.

Для обеспечения прочности наклонного сечения на действие изгибающего момента вычисляем:

— из условия равновесия сил верхней части опорного узла, ограниченного наклонным сечением АС и высотой сжатой зоны СС₁ на продольную ось нижнего пояса требуемую высоту сжатой зоны.:

— из условия прочности на изгиб требуемое усилие в поперечной арматуре:

Требуемая площадь поперечного сечения продольных ненапрягаемых стержней в нижнем поясе в пределах опорного узла:

Здесь: =23,31°-угол наклона приопорной панели верхнего пояса,

-расстояние от центра тяжести сжатой зоны бетона до равнодействующей усилий в поперечной арматуре опорного узла.

Т.к. то прочность наклонного сечения опорного узла на изгиб обеспечивается наличием продольной ненапрягаемой и напрягаемой арматуры.

Конструктивно принимаем стержни 6мм ( ) S500 c шагом S=150 мм.

Расчёт промежуточного узла.

Рисунок 20 – К расчёту промежуточного узла

Расчёт арматуры в промежуточном узле производят по линии отрыва АВС на действие продольной силы N_sd₃.

В этом узле учитывают, что достаточная анкеровка стержней и раскосов обеспечивается работой на растяжение поперечных стержней.

Из условия прочности по линии отрыва

где, -расчётное усилие раскоса 3-8

k₁, k₂– коэффициенты, учитывающие особенности работы узлов

k₂=1,

— угол между поперечной арматурой и направлением растянутого раскоса

°, cos =0.71

l₁– длина заделки стержней раскоса за линию АВС, l₁=220мм ,

требуемая длина l_bd=350мм

а – условное увеличение длины заделки растянутой арматуры при наличии на конце коротыша или петли, а=3∙d=3∙14=42мм,

Требуемая площадь по формуле:

n – число поперечных стержней пересекающих линию АВС n=2∙7=14

см².

Назначаем конструктивно Ø через s=150 мм.

Площадь сечения окаймляющего стержня в промежуточном узле определяем по условному усилию:

кН

Площадь сечения окаймляющего стержня

где, =90 Мпа – из условия ширины раскрытия трещин

n=2 – число поперечных каркасов в узле

см принимаем Ø

В узлах, где примыкают сжатые раскосы и стойки, проектируем поперечные стержни из конструктивных соображений Ø с шагом 100 мм, а окаймляющие стержни .

⇐ Предыдущая123456789Следующая ⇒

Читайте также:

Психологические особенности спортивного соревнования

Приготовление дезинфицирующих растворов различной концентрации

Занятость населения и рынок труда

Социальный статус семьи и её типология

Последнее изменение этой страницы: 2016-07-11; просмотров: 244; Нарушение авторского права страницы; Мы поможем в написании вашей работы!

infopedia. su Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. Обратная связь — 161.97.168.212 (0.01 с.)

Расчет дозировки клея для анкеровки арматуры

Согласно 10-летнему опыту анкеровки после установки, существует формула для количества инъекционного анкеровочного клея HM-500:

Согласно 10-летнему опыту фиксации штифтов, существует формула для количества инъекционного анкерного клея HM-500:

W=2/3*π* (D/2) ² * L

Можно добавить к расходу рабочих: 5-15%

W: количество анкерного клея, используемого для каждого анкерного отверстия

D: диаметр отверстия

L: глубина отверстия

анкерный клей рассчитан на 390мл, а удельный вес 1,4-1,6 г/см диаметр

pore

size

pore

depth

the injecting

glue volume

theoretic

number

note mm mm mm ml(2/3v) piece 8 12 80 6. 03 64.67 10d 8 12 120 9.04 43.14 15d 8 12 160 12.06 32.33 20d 10 14 100 10.26 38.01 10d 10 14 150 15. 08 25.86 15d 10 14 200 20.52 19.01 20d 12 16 120 16.09 24.23 10d 12 16 180 24.12 16.16 15d 12 16 240 32. 18 12.11 20d 14 18 140 23.73 16.43 10d 14 18 210 35.61 10.95 15d 14 18 280 47.46 8321 20d 16 22 160 40. 52 9.62 10d 16 22 240 60.79 6.41 15d 16 22 320 81.04 4.81 20d 18 25 180 58.87 6.62 10d 18 25 270 88. 31 4.41 15d 18 25 360 117.74 3.31 20d 20 28 200 82.06 4.75 10d 20 28 300 123.09 3.16 15d 20 28 400 164. 12 2.37 20d 22 30 220 103.62 3.76 10d 22 30 330 155.43 2.5 15d 22 30 440 207.24 1.88 20d 25 32 250 133. 97 2.91 10d 25 32 375 200.96 1.94 15d 25 32 500 267.95 1.45 20d
Здесь вы можете найти все, что вам нужно, доверьтесь примерке этих продуктов, после этого вы обнаружите большую разницу.
Подробнее
Двухкомпонентный клей на основе модифицированной эпоксидной смолы, с высококачественным пластиковым тюбиком, двойной картридж
Подробнее >
Высокопрочный анкерный болт с виниловой смолой в качестве основного материала, состоящий из отборного кварцевого песка, отвердителей и стеклянные трубки
Подробнее >
Двухкомпонентный клей на основе модифицированной эпоксидной смолы, применяемый для химической посадки арматурных стержней и анкерных болтов. Анкерные стержни представляют собой элементы, предназначенные для сопротивления в основном силам растяжения, иногда в сочетании со сдвигом. Из всех предельных состояний растяжения, требуемых ACI 318 , прорыв бетона особенно важен, потому что разрушение бетона будет непластичным, и поэтому его следует избегать. В этом сообщении блога обсуждается, как рассчитать прочность бетона на отрыв анкерных стержней. Наше программное обеспечение ASDIP STEEL будет использоваться для поддержки обсуждения.
— Нажмите здесь, чтобы загрузить бесплатную 15-дневную пробную версию ASDIP STEEL.
Что такое растяжение бетона?
Разрушение бетона на растяжение предполагает разрушение, образующее бетонный конус, основанный на угле призмы 35 градусов. Этот метод прогнозирует прочность группы анкеров, используя базовое уравнение для одного анкера Nb и умножая его на коэффициенты, учитывающие количество анкеров, расстояние до края, расстояние, эксцентриситет и т. д. в соответствии с ACI 17.6.2.
Одним из наиболее важных факторов в этом уравнении является соотношение двух площадей. Знаменатель — это предполагаемая область прорыва одного якоря, а числитель — это предполагаемая область прорыва группы якорей. Первый можно легко рассчитать как 9 hef ² , но площадь группового прорыва рассчитать довольно сложно, так как она зависит от расположения растянутых анкеров и геометрических условий бетонной опоры.
Как рассчитать площадь прорыва бетона?
Когда группа анкеров расположена вдали от краев бетона, бетонный конус будет полностью развиваться во всех направлениях, и площадь отрыва будет относительно легко рассчитать. Однако, если якоря расположены ближе, чем 1,5 hef с одного или двух краев бетонный конус не может полностью развиться и будет усечен, как показано выше.
Кроме того, если натяжные анкеры расположены менее 1,5 hef от трех или более краев, значение hef , используемое в расчетах, должно быть уменьшено как большее из Ca/1,5 и s/3 , где » s » это интервал между якорями в группе. Это необходимо для учета краевых эффектов и для корректировки неконсервативного расчета.
Чтобы проиллюстрировать это, рассмотрим одну и ту же опорную плиту на двух изображениях ниже, созданную с помощью ASDIP STEEL . На левом изображении показана узкая опора, но достаточно длинная, чтобы полностью развить конус. В этом случае только два ребра ближе, чем 1,5 hef , от натяжных анкеров, поэтому фактическая заделка стержня hef остается, а бетонный конус срезается с коротких сторон. Площадь прорыва составляет 1080 кв. дюймов, как показано ниже.
С другой стороны, на правом изображении ниже показана та же опора, но теперь расстояние от правого края меньше, поэтому теперь у нас есть узкая опора с трех сторон от натяжных анкеров, которая оказывает давление на анкер hef соответственно сократить. Обратите внимание, что эффективная заделка анкера составляет 9 дюймов вместо 12 дюймов, а площадь пробивки бетона теперь составляет 810 дюймов2, что намного меньше исходных 1080 дюймов2.
Отличается ли расчет двухосных опорных плит?
Для опорных плит, подверженных двухосному изгибу, расположение и форма группы натяжных анкеров могут быть нестандартными и трудными для расчета, особенно для узких опор. В этих случаях расчет может занять много времени. ASDIP STEEL также точно рассчитывает площадь разрыва при растяжении для растянутых анкеров в двухосных опорных плитах.
Режим прорыва бетона можно предотвратить, добавив анкерную арматуру. Армирование этого типа должно быть спроектировано и детализировано таким образом, чтобы выдерживать полное растяжение с обеих сторон поверхности разрушения бетонного конуса. Для этого необходимо тщательно проверить длину развертывания арматурных стержней. Если по какой-либо причине это анкерное армирование не может быть добавлено, необходимо тщательно рассчитать разрывную способность.
Вывод
На расчет площади прорыва растянутого бетона влияет расположение анкеров и геометрия опоры. ASDIP STEEL точно рассчитывает эту площадь и графически показывает размеры. Это полезно, когда у вас есть узкие и неправильные опоры, а расчет площади не является простым.
Техническую информацию о конструкции натяжных анкерных стержней см. в моем блоге Конструкция анкерных стержней — комплекс положений ACI. Чтобы ознакомиться с нашей коллекцией статей в блогах о конструкции опорной плиты и крепления, посетите страницу Anchor Rods Design.
Подробную информацию об этом программном обеспечении для проектирования конструкций можно получить на сайте ASDIP STEEL. Вам предлагается загрузить бесплатную 15-дневную пробную версию программного обеспечения или оформить заказ.
С уважением,
Хавьер Энсинас, PE
ASDIP Structural Software
Начать 15-дневную пробную версию
Посмотреть цены
Усиление анкера
«АНКОРНАЯ РЕИНФ. » — АНАЛИЗ АРМИРОВАНИЯ АНКЕРА
Описание программы:
«Anchor Reinf.xls» — это рабочая тетрадь MS-Excel для анализа армирования анкерными болтами для обеспечения разрыва бетона при растяжении/сдвиге в соответствии с ACI 318-08, Приложение D (Раздел D5.2.9 / D6.2.9). Электронная таблица предназначена для определения прочности заделки определенной арматуры при определенных параметрах бетона. Таблицы и рисунки даны рядом с необходимыми ячейками данных, чтобы попытаться самостоятельно содержать расчеты на рабочем листе. Электронная таблица защищена, но пароль не требуется.
Программная среда: Microsoft Office Excel 2003
Дата создания: 20 мая 2008 г.
Справочные материалы по проектированию:
1. ACI 318-08
2. Расчет прочности анкерного крепления к бетону Рональда А. Кука.
Эта программа представляет собой рабочую книгу, состоящую из трех (3) рабочих листов, описанных ниже:
Рабочий лист НазваниеОписание
DocThis лист документации
Анкерная арматура на растяжение в соответствии с ACI 318-08 Раздел D. 5.2.9
Анкерная арматура на сдвиг в соответствии с ACI 318-08 Раздел D.6.2.9
Редакция 1.0: 20.05.09 — Оригинальный дизайн
Допущения и ограничения программы:
1. В НАПРЯЖЕНИИ. таблице, краевое расстояние не указано в параметрах программы. Пользователь должен помнить, что максимальное расстояние между анкером и анкерной арматурой должно быть меньше или равно 0,5 x hefAND (ED — bc). Последнее не ограничено и должно быть проверено пользователем.
2.В УСТРОЙСТВЕ НАТЯЖЕНИЯ. электронной таблицы, если расстояние до края меньше 1,5 x hef, необходимо использовать защитную сталь, такую как хомуты.
3. Требуемая прочность рассчитывается исходя из применимых комбинаций нагрузок в разделе 9.2.
4.Эта программа содержит множество «полей комментариев», которые содержат широкий спектр информации, включая пояснения к элементам ввода или вывода, используемые уравнения, таблицы данных и т. д. (Примечание: наличие «поля комментариев» обозначается «красным треугольник» в верхнем правом углу ячейки. Просто переместите указатель мыши на нужную ячейку, чтобы просмотреть содержимое этого конкретного «поля комментариев».)

Теория и работа программы: В верхней части экрана электронной таблицы можно вводить необходимую информацию в светло-желтых выделенных полях. Требуемая информация включает в себя следующее:
НАТЯЖЕНИЕ REINF. Электронная таблица:
Ввод:
1. Req’d Anchor Reinf. Прочность, Н: Требуемая прочность арматуры анкера должна быть равна или больше, чем прочность стали анкерного болта, ΦNsa, если конструкция анкера включает сейсмические нагрузки для конструкций, которым присвоена категория сейсмостойкости C, D, E или F. (ACI Section D3 .3)
2. Число верт. Reinf., Nr: количество вертикальных стальных арматурных стержней для сопротивления вертикальным силам.
3. Предполагаемая заделка, hef: текущая конструкция заделки анкерных болтов пользователем (без прочности на отрыв в соответствии с ACI 318-08, раздел D.5.2)
4. Размер арматуры анкера: размер стальной арматуры от № 3 до № 14.
5. Предел текучести арматуры, fy: в тысячах фунтов на квадратный дюйм
6. Бетон комп. Прочность, f’c: в единицах ksi
7. Легкий бетон: Если бетон легкий, то «Да».
8. Стержни с эпоксидным покрытием: Если стержни имеют эпоксидное покрытие, то «Да».
9. Соотношение: Как (требуется)/Как (предусматривается): В соответствии с Разделом 12.2.5 длина разработки может быть укорочена, если соотношение меньше единицы. (Н/Д для проектирования согласно Главе 21)
Глава 21: Если анкеры расположены в конструкции, отнесенной к расчетным категориям сейсмостойкости C, D, E или F (раздел D3.3), то «Да».
11. Расстояние между центрами стержней, bs: Минимальное расстояние между центрами стержней между параллельными стержнями в слое ДОЛЖНО БЫТЬ >= 2*dband >= 1″. Для стен и перекрытий максимальное расстояние между центрами Расстояние между центральными стержнями ДОЛЖНО БЫТЬ <= 3*толщина стены или перекрытия и <= 18 дюймов. 9(1/2))*ye, 8*db или 6 дюймов (раздел 21.7.5)
2. Требуемая длина заделки:
hef,min = Ld+bc+0,7*d
hef,prov = на введенную заделку (см. ввод №3)
3. Требуемый размер анкерной арматуры:
As,min = N/(0,75*fy) (раздел D.5.2.9)
As,prov = в зависимости от размера и введенного количества (см. ввод № 2 и 4)

УСИЛЕНИЕ НА СДВИГ. Электронная таблица:
Ввод:
1. Req’d Anchor Reinf. Прочность, V: Требуемая прочность арматуры анкера должна быть равна или больше, чем прочность стали анкерного болта, ΦVsa, если конструкция анкера включает сейсмические нагрузки для конструкций, которым присвоена категория сейсмостойкости C, D, E или F. (ACI Section D3 .3)
2. Размер арматуры анкера: размер стальной арматуры от №3 до №14.
3. Предел текучести арматуры, fy: в тысячах фунтов на квадратный дюйм
4. Бетон комп. Прочность, f ‘c: в тысячах фунтов на квадратный дюйм
5. Легкий бетон: Укажите, является ли бетон легким или бетоном нормальной плотности.
6. Легкий бетон: Если бетон легкий, то «Да».