Расчет длины анкеровки арматуры в бетоне: Расчет анкеровки арматуры и нахлеста арматуры

Калькуляторы для проектировщиков бесплатно — страница 6

Сайт проектировщиков

Авторизоваться

AutoCAD

Динамические блоки

Документация

Настройка

Программы

Программирование

Прочее

Проектирование

Программы

Калькуляторы

Конвертеры

Прочее

Договорная и сопутствующая документация

Нормативная документация

Литература

Серии

Типовые проекты

Технологические карты

Технические данные

Прочее

САПР

Документация

Прочее

Чертежи, модели

Библиотеки элементов

Строительство

Машиностроение

Образование

Прочее

Разное

Литература

Программы

Прочее

Расширенный поиск

Добавить объект

Обновлено	Наименование	Комментарии	Загрузил
19.08.2013	Программа для сбора постоянных нагрузок по СП 122. 13330.2012 Тоннели железнодорожные и автодорожные	1	k.00741
19.08.2013	Interpolation	0	Рустамли Турал
12.01.2019	Калькулятор металла	4	SD
08.08.2013	Калькулятор расчета времени эвакуации	4	Бонд
23.07.2013	Прокладка кабелей до 35кВ в траншеях. Альбом А5-92. Расчет объемов работ	12	ie.spb
04.07.2013	Проверка возможности хрупкого разрушения ж.б. конструкций при пожаре	5	Георгий Протасов
04.07.2013	Расчет пределов огнестойкости железобетонной плиты	22	Георгий Протасов
02.07.2013	Коэффициенты условий работы для бетона и арматуры по СТО 36554501-006-2006	3	tutanhamon
24.06.2013	Построение линии влияния M и Q для шарнирно-опертой балки в Mathcad	0	k.00741
21. 05.2013	Коэффициент продольного изгиба центрально-сжатых элементов	3	Bad_Wolf
19.05.2013	Расчет упоров на действие горизонтальной силы	4	Yuzer
24.04.2013	калькулятор + конвертер	3	Александр
05.04.2013	Определение аэродинамического к-та Сх для труб	0	Гоношилин Антон
01.04.2015	Mathcad 15. Расчет сваи на горизонтальную нагрузку	8	Нароленко
19.02.2013	Калькулятор таблицы 7.3 СП Основания и Фундаменты	10	Mozgunov
06.02.2013	Программа расчёта звукового давления и количества громкоговорителей в СОУЭ	4	Nike
03.02.2013	Расчет звездочек цепных передач	3	Виктор-Васильевич
21.02.2013	Mathcad: расчет внецентренно-сжатых ж/б элементов по РСУ	9	Geter
11. 01.2013	Technical specification of steel V_1.1	13	Kobylynets Vasyl
07.01.2013	Калькулятор определение критической продолжительности пожара по аналитическим соотношениям ОФП	2	Бонд
04.04.2014	калькулятор определения расчётных величин индивидуального пожарного риска	7	Бонд
13.02.2013	Несущая способность сваи по грунту в Excel V1.05 (все автоматизировано)	22	Александр. Воронеж. Расчет мостовых сооружений
15.11.2012	Перемычки — подсчет (XLS)	2	ANeleK
01.10.2012	очередной калькулятор	6	Артем
20.09.2012	Определение коэффициента fi_b для расчета балок на устойчивость по СНиП II-23-81 «СТК»	4	MTHD_[001]
17.09.2012	Расчет длины анкеровки, перехлеста и диаметра отгиба при заделке и стыковке арматуры	2	Саид
21. 08.2012	Интерполятор Excel	3	Виктор
04.08.2012	Расчет объемов земляных работ в Excel	1	Grem
28.07.2012	ArmC	6	relaxyn2009
02.06.2012	Расчет анкеровки и нахлестки арматуры по СП 52-101-2003	0	eilukha

К странице:

• << Первая
• < Предыдущая
• 1
• 2
• 3
• 4
• 5
• 6
• 7
• 8
• 9
• 10
• Следующая >
• Последняя >>

3.8 Определение длины анкеровки и нахлеста обрываемых стержней

Сечения,
в которых обрываемые стержни не требуются
по расчету, проще всего определить
графически. Для этого необходимо на
объемлющую эпюру моментов наложить
эпюру арматуры. Точки, в которых ординаты
эпюр будут общими (точки пересечения),
определят места теоретического обрыва
стержней в пролете. Для обеспечения
прочности наклонных сечений второстепенной
балки по изгибающим моментам обрываемые
в пролете стержни продольной арматуры
необходимо завести за точку теоретического
обрыва на расстояние не менее:

(3.21)

где
–
коэффициенты, характеризующие условия
анкеровки, определяются по таблице
11.6[1];

–базовая
длина анкеровки, определяется с помощью
таблицы 14;

–площадь
продольной арматуры, требуемая по
расчету;

–принятая
площадь продольной арматуры;

–минимальная
длина анкеровки, принимается равной
наибольшему значению из величин:
для растянутых стержней идля сжатых стержней.

В
связи с тем, что произведение
изменяется в пределах 0,7-1,0 (см. п.
11.2.32[2]), а величинав условиях обрыва арматуры второстепенной
балки принимается равной 0,7, то в курсовом
проекте с целью уменьшения расчетной
части разрешается принимать

Кроме
того, общая длина запуска стержня за
точку теоретического обрыва должна
быть не менее
и,
где–
высота второстепенной балки.

Анкеровка
стержней продольной арматуры на свободной
опоре осуществляется путем заведения
за внутреннюю грань опоры на длину не
менее:

–
в
элементах, где арматура ставится на
восприятие поперечной силы конструктивно;

–
–в
элементах, где поперечная арматура
ставится по расчету, а до опоры доводится
не менее ⅔ сечения арматуры, определенной
по наибольшему моменту в пролете;

–
–то
же, если до опоры доводится не менее ⅓
сечения арматуры.

Для
обеспечения анкеровки обрываемой
арматуры в сжатой зоне (нижняя арматура
сжатой зоны на промежуточных опорах
второстепенной балки) длина заводимых
стержней за грань опоры определяется
по формуле (3.21), принимая при этом

Стыкуемые
в пролетах стержни (стержни верхней
продольной арматуры второстепенной
балки) необходимо завести друг за друга
на величину нахлеста равную длине
анкеровки большего диаметра стыкуемых
стержней. Длина анкеровки определяется
по выражению (3.21).

Анкеровка
растянутой арматуры:

Опора
В справа и слева

В
сечении обрываются стержни
классаS500.
Требуемая площадь сечения арматуры
,
принятая площадь сечения арматурытаблице 14[2]Длина анкеровки обрываемых стержней в
соответствии с формулой 3.21:

Величины
остальных параметров составляют:

Оканчательно
принимаем

Опора
С

В
сечении обрываются стержни
классаS500.
Требуемая площадь сечения арматуры
,
принятая площадь сечения арматурытаблице 14[2]Длина анкеровки обрываемых стержней в
соответствии с формулой 3.21:

Величины
остальных параметров составляют:

Оканчательно
принимаем

4 Расчет и конструирование колонны

4.1 Нагрузки, действующие на колонну

Колонна
воспринимает продольную силу от
постоянных и временных длительных
нагрузок и продольную силу от
кратковременных нагрузок. К постоянным
относят вес конструкции перекрытия,
перекрытия вышележащих этажей, покрытие
и собственный вес колонны.

Вычисляем
продольную силу от постоянных нагрузок
(от собственного веса конструкции
перекрытий и покрытий):

(4.1)

где
— расчетная постоянная нагрузка,
действующая наплиты;

(4.2)

;

м
– пролет второстепенных балок;

м
– пролет главных балок;

м
– ширина главной балки;

м
– высота главной балки;

м
– принятая толщина плиты перекрытия;

–средняя
плотность бетона;

–коэффициент
надежности по нагрузке;

м
– ширина второстепенной балки;

м
–высота второстепенной балки;

–количество
второстепенных балок, расположенных в
грузовой площади
;

м
– высота этажа;

—
количество этажей.

Все
данные подставляем в формулу (4.1) и
находим значение
:

Продольная
сила от длительной нагрузки на перекрытие:

(4.3)

где
— нормативная временная нагрузка на
перекрытие;

—
коэффициент по надежности для временной
нагрузки.

Подставляем
данные в формулу (4.3) и находим значение
:

.

Продольная
сила от кратковременной нагрузки на
перекрытие:

(4.4)

Подставляя
необходимые данные в формулу (4.4), находим
значение
:

.

Продольная
сила от снеговой нагрузки:

(4.5)

где
— нормативное значение снеговой нагрузки,
принимается в зависимости от района
строительства.

Подставляя
необходимые данные в формулу (4.5), находим
значение
:

.

Полная
продольная сила:

(4.6)

.

Высота
колонны составит:

l_col=Н_э=3400мм.

Расчетная
длина колонны равна:

(4.7)

м.

Расчетная
схема колонны представляет собой балку,
защемленную по обоим концам и нагруженную
силой
,
приложенной по оси колонны (рисунок
4.1).

Рисунок
4.1 – Расчетная схема колонны.

Условную
расчетную длину l_eff
определяют с
целью учета влияния гибкости по формуле
(4.8):

(4. 8)

(4.9)

где
— l₀—
расчетная длина колонны;

(,t)—предельное
значение коэффициента ползучести для
бетона, допускается принимать (,t)
=
2,0;

N_Ed,lt
— продольная сила, вызванная действием
постоянной расчетной нагрузки.

N_Ed,lt=N_Ed1·γ_G;
(4.10)

N_Ed,lt=500
·1,35=635 кН

Гибкость
квадратной колонны определяется по
формуле (4.11):

=
l₀
/h
≤ 7, (4.11)

=3400/400=8,5
> 7.

В
случае, когда l₀
/h 
7,
при определении е₀
следует
учитывать величину случайного
эксцентриситета е_а.
А также в расчете следует учесть гибкость
колонны.

Как рассчитывается длина анкеровки?

25 октября 2021 г. / Лукаш Енджеевский

Для соединений опорной плиты и трубчатой ​​опорной плиты, спроектированных с использованием стальных соединений Advance Design, для определения сопротивления сцепления анкеров, подвергающихся растяжению, необходимо рассчитать длину анкеровки.

Изменился расчет длины анкеровки:
 для французской локализации (приложение французского проекта) длина анкеровки будет равна
, рассчитанной в соответствии с рекомендациями CNC2M и EC2; самый маленький 9Длина 0009 будет использоваться для расчета сопротивления связи.
 Для локализации будут использоваться рекомендации Еврокода 2 для определения
длины анкеровки.

Основные этапы расчета, как для прямых, так и для крючковых анкеров
, следующие:

1. Базовая требуемая длина анкеровки, фунты, кв.д (EN 1992-1-1, 8.

4.3)

Расчет базовой необходимой длины анкеровки выполняется в соответствии с EN 1992-1-1, 8.4.3:

Значения предельного напряжения сцепления fbd приведены в 8.4.2 следующим образом:

Для упрощения, предположение).
And:

Прямые анкеры – выдержка из главы 3.5 из «Pratique de l’Eurocode 2», J. Roux,
2009 Крючковые анкеры – выдержка из главы 3.7 из «Pratique de l’Eurocode 2», J. Roux,
2009

2. Расчетная длина анкеровки (EN 1992-1-1, 8.4.4)

Поскольку мы имеем дело с растянутой анкеровкой, 8.4.4 (2) позволяет использовать эквивалентную длину анкеровки (𝑙𝑏, 𝑒𝑞) в качестве упрощенной альтернативы расчетной длине анкеровки lbd, указанной в 8.4.4 (1):

𝑙𝑏,𝑒𝑞 = 𝛼1 𝑙𝑏,𝑟𝑞𝑑, для форм, показанных на рис. 8.1b–8.1d,
𝛼1 вычисляется в соответствии с таблицей 8.2 и рис. 8.3 (для крючковых анкеров):

В пункте 8.4.4 (1) также указана минимальная длина анкеровки, если не применяются другие ограничения:

3. Предупреждения

3,1 Минимальная длина якорной стоянки
Длина на якоре* должна выполнять минимальную длину закрепления:

𝑙𝑟𝑒𝑎𝑙 ≥ 𝑙𝑚𝑖𝑛

Если условие не будет выполнено, прочность на якорной связи будет игнорирована.

• Предупреждающее сообщение : « Пренебрежение прочностью анкерного соединения! Минимальная рекомендуемая длина анкеровки не соблюдается – 8.4.4(1) (8.6), EN 1992-1-1. ” В этом случае l real для крючковых анкеров считается равным l = l1+r+l2 (см. рисунок ниже

3.2 Эквивалентная длина анкеровки
Фактическая длина анкеровки* должна быть больше, чем эквивалентная длина анкеровки (см. рисунок 8.1, EN1992-1-1):

𝑙𝑟𝑒𝑎𝑙 ≥ 𝑙𝑏,𝑒𝑞

В настоящее время пользователи не могут определить это условие с пользовательским якорем в отчете появится реальная длина анкеровки и предупреждающее сообщение о несоответствии длин анкеровки. 0005

• Предупреждающее сообщение: «Увеличить длину анкеровки! Оставшейся длины недостаточно, чтобы соответствовать эквивалентной длине анкеровки (8.4.4(2) и рис. 8.1, EN 1992-1-1)».

В этом случае l real для анкеров с крюком принимается равным l = l1+r (см. рисунок ниже)

3.3 Анкеры с крюком – минимальное удлинение крюка
Согласно рис. 8.1., удлинитель крюка должен быть больше диаметра 5 стержней:

Если условие не выполняется, в отчете появится предупреждающее сообщение.

• Предупреждающее сообщение: «Длина за концом изгиба меньше 5 диаметров анкера (рис. 8.1, EN 1992-1-1)! Минимальная рекомендуемая длина: (..).

Пример отчета с предупреждающими сообщениями

Узнайте больше о Advance Design!

Посетите виртуальный стенд

Посетите страницу продукта Advance Design в LinkedIn

Посетите веб-сайт Advance Design

Загрузить БЕСПЛАТНУЮ пробную версию 9= (0,36/fck)/Yc

— стержни с высокой связью, fbd = (2,25fctk 0,05)/*c, где fck и fctk 0,05 определены в главе 3. 1.

(3) В случае поперечного давления p в Н/мм2 (поперек возможной плоскости разделения) значения таблицы 5.3 следует умножить на | 1/(1 — 0,04 p) d 1,4 |, где p — среднее поперечное давление.

5.2.2.3 Базовая длина анкеровки

P(1) Базовая длина анкеровки – это длина прямой линии, необходимая для анкеровки силы As.fyd в стержне, при условии постоянного напряжения сцепления, равного fbd; при определении базовой длины анкеровки следует учитывать тип стали и свойства сцепления стержней.

(2) Базовая длина анкеровки, необходимая для анкеровки стержня диаметром 0, составляет:

Значения для fbd приведены в таблице 5.3.

(3) Для двухстержневых сварных тканей диаметр 0 в уравнении (5.3) следует заменить эквивалентным диаметром 0n = 0/2.

5.2.3 Анкеровка

5.2.3.1 Общие положения

P(1) Арматурные стержни, проволока или сварные сетки должны быть закреплены таким образом, чтобы внутренние силы, которым они подвергаются, передавались на бетон и чтобы продольное растрескивание или предотвращается растрескивание бетона. При необходимости должно быть предусмотрено поперечное армирование.

P(2) Если используются механические устройства, их эффективность должна быть подтверждена испытаниями, а их способность передавать сосредоточенную силу на анкерное крепление должна проверяться с особой тщательностью.

5.2.3.2 Методы крепления

(1) Обычные методы крепления показаны на рис. 5.2.

(2) Прямые анкеровки или изгибы [Рисунок 5.2 а) или Рисунок 5.2 с)] не должны использоваться для анкеровки гладких стержней диаметром более 8 мм.

(3) Изгибы, крюки или петли не рекомендуются для использования при сжатии, за исключением гладких стержней, которые могут подвергаться растягивающим усилиям в зонах крепления для определенных случаев нагрузки.

(4) Выкрашивание или растрескивание бетона можно предотвратить, соблюдая требования Таблицы 5.1 и избегая скопления анкеров.

Рисунок 5.2 — Требуемая длина анкеровки д) сварной поперечный стержень

Рисунок 5.2 — Требуемая длина анкеровки

5. 2.3.3 Поперечная арматура, параллельная поверхности бетона

(1) В балках должна быть предусмотрена поперечная арматура:

— для анкеровки на растяжение, если нет поперечного сжатия из-за реакции опоры (как в случае с косвенными опорами, например).

— для всех креплений на сжатие.

(2) Минимальная общая площадь поперечной арматуры (полки, параллельные слою продольной арматуры) составляет |25l процентов площади одного анкерного стержня (рис. 5.3).

n = количество стержней по длине анкеровки

Ast = площадь одного стержня поперечной арматуры

(3) Поперечная арматура должна быть равномерно распределена по длине анкеровки. По крайней мере, один стержень должен располагаться в районе крюка, изгиба или петли изогнутых креплений стержня.

(4) Для стержней, работающих на сжатие, поперечная арматура должна охватывать стержни, концентрируясь на конце анкеровки, и выходить за ее пределы на расстояние, по крайней мере, в 4 раза превышающее диаметр анкерного стержня [см. рис. 5.5 б )].

5.2.3.4 Требуемая длина анкеровки

5.2.3.4.1 Стержни и проволока

(1) Требуемая длина анкеровки lb,net может быть рассчитана по формуле:

lb определяется уравнением (5.3), см. 5.2.2.3 (2)

Asreq и Asprov, соответственно, обозначают площадь армирования, требуемую по проекту, а фактически предусмотренные lb,min обозначают минимальную длину анкеровки:

— для анкеров на растяжение

— для анкеров на сжатие lb,min = 0,3 фунта (@ 10 0)

аа — коэффициент, принимающий следующие значения: аа = 1 для прямых стержней растяжения (см. рис. 5.2), если защитный слой бетона перпендикулярен плоскости кривизны не менее | | в районе крючка, изгиба или петли.

5.2.3.4.2 Сварные сетки из высокосвязанных проволок

(1) Можно применять уравнение (5.4)

(2) Если в анкеровке присутствуют сварные поперечные стержни, коэффициент | 0,7 | следует применять к значениям, заданным уравнением (5.4).

5.2.3.4.3 Сварные сетки из гладкой проволоки

(1) Могут использоваться при соблюдении соответствующих Стандартов. 5.2.3.5 Крепление механическими устройствами

P(1) Пригодность механических анкерных устройств должна подтверждаться сертификатом Agrément.

(2) Для передачи сосредоточенных усилий анкеровки на бетон см. 5.4.8.1 5.2.4 Соединения

P(1) Детализация соединений между стержнями должна быть такой, чтобы:

— передача усилий гарантировано от одного бара к другому;

— отслаивания бетона в районе швов не происходит;

— ширина трещин на конце стыка не превышает значительно значений, приведенных в п. 4.4.2.1.

5.2.4.1 Соединения внахлестку стержней или проводов

5.2.4.1.1 Расположение соединений внахлестку

(1) По возможности:

стресс (см. также раздел 2.5.3 «Анализ»).

— нахлесты в любой секции должны располагаться симметрично и параллельно внешней поверхности элемента,

(2) Пункты 5.2.3.2(1)–(4) также применимы к соединениям внахлестку.

(3) Свободное пространство между двумя стержнями внахлестку в соединении должно соответствовать значениям, указанным на рис. 5.4.

5.2.4.1.2 Поперечная арматура

(1) Если диаметр 0 стержней внахлест меньше | 16 мм |, или если процент стержней внахлестку в каком-либо одном сечении составляет менее 20 %, то минимальное поперечное армирование, предусмотренное по другим причинам (например, поперечная арматура, распределительные стержни), считается достаточным.

(2) Если 0 T I 16 мм |, то поперечная арматура должна:

— иметь общую площадь (сумма всех ветвей, параллельных слою сращенной арматуры, см. рисунок 5.5,) не менее площади От одного сращенного стержня (CAst T 1,0 As)

— быть в виде звеньев, если r I 10 01 (см. рис. 5.6), и прямой в остальных случаях

— поперечная арматура должна располагаться между продольной арматурой и бетоном поверхность.

(3) Для распределения поперечной арматуры применяются 5.2.3.3(3) и (4). 9(5.7)

с: )

ls,min @ 0,3 • aa.a1.lb @ 15 0 @ 200 мм (5,8)

Рисунок 5.5 — Поперечная арматура для соединений внахлестку

Коэффициент a1 принимает следующие значения: = 1 для длин внахлест стержней при сжатии и длин внахлест при растяжении, когда внахлест менее 30 % стержней в сечении и согласно рис. 5.6, где a @ | 10 0 | и б @ | 5 01.

а1 = 1,4 для длины нахлеста с натягом, где либо i) 30 % или более стержней в секции перекрываются, либо ii) согласно рисунку 5.6, если a < | 10 р I или б < | 5_p |, но не оба.

а1 = 2 для длин натяжных нахлестов, если оба пункта i) и ii) применяются одновременно.

5.2.4.2 Нахлесты для тканей сварных сеток из высокосвязных проволок

5.2.4.2.1 Нахлесты основной арматуры

(1) Следующие правила относятся только к наиболее распространенному случаю, когда нахлесты изготавливаются путем наслоения листы. Правила для нахлестов с переплетенными листами приведены отдельно от настоящего Кодекса.

(2) Круги, как правило, должны располагаться в зонах, где последствия воздействий при редких сочетаниях нагрузок не превышают | 80 % | расчетной прочности сечения.

(3) Если условие (2) не выполняется, эффективная толщина стали, учитываемая при расчетах в соответствии с разделом 4.3.1, должна относиться к слою, наиболее удаленному от поверхности растяжения.