Теплопроводность стекла и меди: Теплопроводность меди – как влияет на свойства меди? + Видео

Fusiontec

Почувствуйте настоящее немецкое качество.
Fusiontec. Совершенный сплав для ваших кулинарных шедевров.

Fusiontec – материал, который перевернул кулинарный мир.

Эксперты WMF создали уникальный сплав из более чем 20 натуральных минералов, таких как кварц и полевой шпат, который заключает в себе преимущества всех существующих материалов для производства посуды.
Так появилась революционная коллекция посуды WMF Fusiontec.

ПЛАВЛЕНИЕ: Более 20 минералов плавятся при температуре около 1300 °C и смешиваются в единый сплав, который затем охлаждается в ледяной воде и затвердевает, образуя стеклянный гранулят – ключевой материал для создания посуды Fusiontec.
ГЛУБОКАЯ ВЫТЯЖКА: Стальная основа для посуды формируется из специального железного диска в процессе глубокой вытяжки.
ОБЪЕДИНЕНИЕ: Минеральный сплав наносится на стальную основу в 2-3 слоя при температуре 860 °C.
ОБРАБОТКА: Края посуды полируются и обрабатываются хромом, который защищает их от коррозии и сколов.
КОНТРОЛЬ КАЧЕСТВА: Инженеры присоединяют ручки к посуде и проводят финальный тщательный контроль качества.

Материал Fusiontec, из которого изготавливается одноименная посуда WMF, сочетает в себе быструю теплопроводность меди, теплоемкость чугуна, устойчивость к царапинам стекла, коррозийную стойкость нержавеющей стали и равномерный нагрев алюминия**.
В результате мы создали инновационную посуду, которой нет равных.

**На основе научных материалов и внутренних испытаний, 2020 г.

Fusiontec объединяет лучшие свойства** всех существующих материалов, из которых производится кухонная посуда, чтобы помогать вам воплощать ваши кулинарные идеи. Всегда*.

Теплопроводность – от меди: Посуда нагревается практически моментально и позволяет точно регулировать степень нагрева.

Теплоемкость – от чугуна: Посуда исключительно долго сохраняет тепло, даже когда источник нагрева уже выключен, позволяя блюду готовиться на остаточном тепле.

Устойчивость к царапинам – от стекла: Посуда чрезвычайно устойчива к любым царапинам и потертостям, которые могут возникнуть при ежедневном и интенсивном использовании.

Коррозийная стойкость – от нержавеющей стали: Прочный материал корпуса не подвержен коррозии, поэтому посуду можно мыть в посудомоечной машине.

Равномерный нагрев – от алюминия: Посуда нагревается равномерно и обеспечивает качественное приготовление всех ингредиентов – как в центре, так и у стенок.

*Гарантия действует в течение 30 лет, распространяется на внутреннюю и внешнюю поверхность посуды WMF Fusiontec и применяется только в случае, если посуда используется по назначению. Подробную информацию об объеме гарантии и правильном использовании можно найти в руководстве по эксплуатации, которое прилагается к каждому предмету посуды WMF.**На основе научных материалов и внутренних испытаний, 2020 г.

Современный продуманный дизайн посуды WMF Fusiontec Functional привлекает и вдохновляет готовить снова и снова. Практичная и функциональная крышка – главное отличие коллекции: она позволяет легко сливать лишнюю жидкость без использования дуршлага.

Посмотреть коллекцию

Современный продуманный дизайн посуды WMF Fusiontec Functional привлекает и вдохновляет готовить снова и снова. Практичная и функциональная крышка – главное отличие коллекции: она позволяет легко сливать лишнюю жидкость без использования дуршлага.

Посмотреть коллекцию

Коллекция WMF Fusiontec

Посмотреть коллекцию

Набор кастрюль 4 предмета WMF Fusiontec Rose Quartz

Гарантия действует в течение 30 лет, распространяется на внутреннюю и внешнюю поверхность посуды WMF Fusiontec и применяется только в случае, если посуда используется по назначению. Подробную информацию об объеме гарантии и правильном использовании можно найти в руководстве по эксплуатации, которое прилагается к каждому предмету посуды WMF.

Показать больше

Стеклопакет Рехау — Заказать окна REHAU в Москве и Московской области.

Очень многие люди путают понятия окно и стеклопакет. Пластиковое окно — это инженерная система, состоящая из рамы с внутренним армированием и стекла. Самую простую конструкцию мы все видели в старых домах, деревянная рама и стекло. Но в 30-ых годах возникла мысль об установке двух связанных стекол с воздушной прокладкой между ними. Так появились первые стеклопакеты.

Конструкция стеклопакета представляет собой два стекла с воздушной подушкой между ними и по краям герметично соединенных мостом. Так как теплопроводность воздуха в 26 раз ниже, чем у стекла, то, таким образом, теплопроводность всей конструкции оказывается в разы ниже, чем у обычного стекла.

В однокамерном стеклопакете стоит два стекла с одним промежутком между ними. Стандартной конфигурацией является 4-16-4, где 4 мм толщина стекол и 16 мм расстояние для воздушной прокладки. Для повышения звукоизоляции возможно увеличение толщины стекла или воздушной подушки.

В двухкамерном стеклопакете уже используются три стекла и, как несложно догадаться, две камеры или воздушные промежутки между стеклами. Толщина стекол может варьироваться, так довольно распространена схема 4-10-4-10-4. Двойной стеклопакет существенно лучше, чем одинарный, защищает от шума и препятствует потере тепла.

Особняком стоят так называемые I-стекла. Наука не стоит на месте, и взамен наращивания количества элементов в оконном бутерброде ученные пошли по инновационному пути. Стекло со стороны воздушного кармана покрывается специальным химически активным веществом на основе соединений серебра. Из-за способности поглощать инфракрасную часть спектра солнечных лучей, переносящих тепло, такой состав препятствует теплообмену, как со стороны улицы в дом, так и в обратном направлении.

В такие стеклопакеты для сохранения спецсостава вместо воздуха закачивают благородный газ аргон, для создания химически нейтральной среды. Таким образом, I-вещество остается в рабочем состоянии долгое время.

Существуют также трехкамерные стеклопакеты, с простыми стеклами и с I-стеклом, существуют K-стекла с веществом на основе оксидов меди, а не серебра.

Наши консультанты с радостью подберут для Вас стеклопакет исходя из Ваших желаний и потребностей.

Мы предлагаем окна ПВХ самых известных брендов по цене завода:

• Окна Rehau
• Окна BRUSBOX
• Окна Deceuninck
• Окна PLAFEN

• Blitz
• Grazio
• Delight
• Intelio

Двухстворчатое окно

Цена окон: 11 692 р.

Цена «под ключ»*: 20 695 р.

Трехстворчатое окно

Цена окон: 13 045 р.

Цена «под ключ»*: 23 150 р.

Балконный блок

Цена окон: 14 917р.

Цена «под ключ»*: 27 693р.

*В стоимость «под ключ» входит: окно, монтаж окна, откосы, отливы, а также подоконник.

Двухстворчатое окно

Цена окон: 12 580 р.

Цена «под ключ»*: 21 160 р.

Трехстворчатое окно

Цена окон: 14 110 р.

Цена «под ключ»*: 25 287 р.

Балконный блок

Цена окон: 16 050 р.

Цена «под ключ»*: 29 780 р.

*В стоимость «под ключ» входит: окно, монтаж окна, откосы, отливы, а также подоконник.

Двухстворчатое окно

Цена окон: 13 730 р.

Цена «под ключ»*: 23 780 р.

Трехстворчатое окно

Цена окон: 15 170 р.

Цена «под ключ»*: 26 480р.

Балконный блок

Цена окон: 17 530 р.

Цена «под ключ»*: 31 560 р.

*В стоимость «под ключ» входит: окно, монтаж окна, откосы, отливы, а также подоконник.

Двухстворчатое окно

Цена окон: 17 572 р.

Цена «под ключ»*: 27 390 р.

Трехстворчатое окно

Цена окон: 19 388 р.

Цена «под ключ»*: 31 352 р.

Балконный блок

Цена окон: 21 079 р.

Цена «под ключ»*: 36 100 р.

*В стоимость «под ключ» входит: окно, монтаж окна, откосы, отливы, а также подоконник.

У Вас другие размеры?

Позвоните по номеру: +7 (495) 724-74-01
Мы посчитаем по Вашим размерам за 5 минут.

Смотрите видео от СОФПЛАСТ

Отзывы о нашей компании okna-24.ru

Софпласт на карте Москвы — Яндекс Карты

← Назад к статьям

Сравнение медных и стеклянных тепловых трубок с Fe2O3, колеблющихся в магнитном поле | International Journal of Low-Carbon Technologies

В этом исследовании использовались два типа OHP: OHP с медной поверхностью и OHP с поверхностью из стекла. Распределение температуры и скорость теплообмена через мартеновские насосы контролировались и записывались с магнитным полем и без него. Кроме того, было исследовано влияние состояния поверхности на теплопередачу для медных и стеклянных ТР. Результаты показали, что характеристики теплопередачи OHP улучшились при добавлении наночастиц. Это улучшение было значительно усилено приложением магнитного поля, особенно в областях с более высокой тепловой нагрузкой, и было лучше для медного ОНР с Fe 9.0005 2 O ₃ наножидкость.

OHP были впервые изобретены в начале 1990-х годов Акачи [1] и представляют собой многообещающие альтернативы для отвода высоких локализованных тепловых потоков для обеспечения необходимого уровня однородности температуры по компонентам, которые необходимо охлаждать. Когда разница температур между испарителем и конденсатором превышает определенный порог, пузырьки газа и жидкие пробки начинают самопроизвольно колебаться взад и вперед. Амплитуда колебаний довольно сильная и жидкие пробки проникают как в конденсатор, так и в испаритель. Таким образом, передача тепла осуществляется не только за счет скрытого теплообмена, как в других типах тепловых труб, но и за счет обтекания горячих стенок более холодной движущейся жидкостью и наоборот. Следовательно, механизм теплопередачи между поднимающимися пленками жидкости вдоль вертикальной стенки представляет собой интересное явление для исследований в ОПН. По этому поводу проведен ряд исследований как с теоретической, так и с прикладной точек зрения [2–6]. В то время как в большинстве мартеновских насосов используются медные трубы, данных о течении жидкости через плоскую вертикальную стенку с шероховатой поверхностью не опубликовано. Исследованы лишь некоторые особенности их работы в отличие от ОНР [7–10]. Основные аспекты, которые еще предстоит изучить, включают геометрию и расположение внутренней поверхности с шероховатостью и без нее, в данном случае, медных и стеклянных ОНР. В этой статье были исследованы характеристики OHP с гладкой и шероховатой поверхностью: OHP со стеклянной поверхностью представляет собой гладкую поверхность, а OHP с медной поверхностью представляет собой шероховатую поверхность. Теплоотдача меди как шероховатой поверхности в 1,5 раза выше, чем у стеклянной трубы, которую можно было бы рассматривать как гладкую поверхность. Большое количество экспериментальных и теоретических исследований, упомянутых выше, было выполнено для теплообмена в мартеновском парогенераторе. Однако многие современные конструкции OHP имеют шероховатую, а не гладкую поверхность. На самом деле никакие поверхности OHP не бывают абсолютно гладкими, и часто вводятся промоторы турбулентности для улучшения скорости теплопередачи. До сих пор было опубликовано относительно немного статей о влиянии шероховатости поверхности на теплопередачу в ОНР.

Обзор литературы показывает, что большинство исследований теплопередачи на гладких поверхностях состояло из экспериментальных измерений, дающих лишь частичное понимание влияния шероховатости, и не было найдено ни одной статьи, посвященной влиянию шероховатости в магнитном поле. Однако, как показал Инкропера [11], увеличение шероховатости поверхности может привести к значительному увеличению теплового потока для режима пузырькового кипения. Шероховатая поверхность имеет множество полостей, которые служат для улавливания паров, обеспечивая больше и большие места для роста пузырьков. Отсюда следует, что плотность центров зарождения для шероховатой поверхности может быть существенно больше, чем для гладкой поверхности. Были проведены эксперименты по изучению влияния шероховатости поверхности на теплопередачу в ОНР, для которых ранее не сообщалось о всеобъемлющих исследованиях. Эксперименты проводились для медных и стеклянных ТР.

Перед заправкой рабочей жидкости в медный ОНР аппарат откачивали, помещая его под давление всасывания 0,1 Па на 15 мин с помощью вакуумного насоса, соединенного с трехходовым клапаном. После этого первоначального вакуумирования трехходовой клапан использовался для изоляции вакуумного насоса и обеспечения подачи рабочей жидкости в OPH, см. рис. 1.

рис. 1.

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд фото экспериментальной установки.

Для моделирования различных тепловых нагрузок на испарительную секцию был использован пластинчатый электронагреватель максимальной мощностью 250 Вт, подключенный к сети через вариак-трансформатор. Variac контролировал подачу напряжения на нагреватель, тем самым контролируя отдачу тепла от нагревателя. Чтобы свести к минимуму потери тепла в окружающую среду, над плитой нагревателя и над адиабатической секцией использовалась толстая шерстяная изоляция.

Подвод тепла рассчитывался на основе измерений, полученных от системы электрического контроля нагревателя, которая состояла из стандартного вольтметра и амперметра. Погрешности напряжения и тока составили ±0,4 В и ±0,015 А соответственно.

Температуры в различных частях системы (испарительной, адиабатической и конденсаторной секциях) контролировались с помощью набора термопар типа К, подключенных к портативной системе регистрации и отображения данных. Четыре термопары были прикреплены к секции испарителя, четыре термопары были присоединены к адиабатической секции и четыре термопары использовались для измерения температуры поверхности секции конденсатора. Погрешность измерения температуры с помощью устройства контроля температуры оказалась равной ±1 К. Следует отметить, что, согласно нашему анализу погрешностей, суммарная погрешность составляет <10%. Геометрические параметры СТ приведены в таблице 1.

Таблица 1.

Конфигурация тепловых трубок.

900 43

9 0043

Контейнер OHP .	Медь и стекло .
Длина OHP	380 мм
Длина конденсатора	100 мм
Адиабатическая длина	100 мм
Длина испарителя	100 мм
Наружный диаметр	3 мм
Толщина стенки	1,25 мм
Внутренний диаметр	1,75 мм
Коэффициент заполнения жидкостью	50%
Общая длина OHP	4,4 м

Контейнер OHP .	Медь и стекло .
Длина OHP	380 мм
Длина конденсатора	100 мм
Адиабатическая длина	100 мм
Испаритель длина	100 мм
Наружный диаметр	3 мм
Толщина стенки	1,25 мм
Внутренний диаметр	1,75 мм
Коэффициент заполнения жидкостью	50%
Общая длина OHP	4,4 м

Открыть в новой вкладке

Таблица 1.

Конфигурация тепловых трубок.

900 43

900 52 1,25 мм

Контейнер OHP .	Медь и стекло .
Длина OHP	380 мм
Длина конденсатора	100 мм
Адиабатическая длина	100 мм
Длина испарителя	100 мм
Внешний диаметр	3 мм
Толщина стенки
Внутренний диаметр	1,75 мм
Коэффициент заполнения жидкостью	50%
Общая длина OHP	4,4 м

9004 3

Контейнер OHP .	Медь и стекло .
Длина OHP	380 мм
Длина конденсатора	100 мм
Адиабатическая длина	100 мм
Длина испарителя	100 мм
Наружный диаметр	3 мм
Толщина стенки	1,25 мм
Внутренний диаметр	1,75 мм
Жидкость Коэффициент заполнения	50%
Общая длина OHP	4,4 м

Открыть в новой вкладке

Для текущего исследования использовали керосин в качестве носителя, олеиновую кислоту в качестве поверхностно-активного вещества и наночастицы Fe ₂ O ₃ с 5 об. %. В таблице 2 представлены свойства наночастиц Fe ₂ O ₃ , использованных в этом исследовании. Наночастицы Fe ₂ O ₃ были добавлены в базовую жидкость, а затем в базовую жидкость с Fe ₂ O ₃ наночастицы непрерывно перемешивали с помощью магнитной мешалки. Его также обрабатывали ультразвуком с помощью ультразвукового генератора в течение 1 часа.

Таблица 2.

Свойства нанопорошка оксида железа (Fe ₂ O ₃ ).

Детали: нанопорошок оксида железа (гамма – Fe 2 O 3 – в.ч.) .
99,5%	Чистота
20 морских миль	APS
40–80 м 2 /г	SSA
Красно-коричневый	Цвет
Сферический	Морфология

Детали : нанопорошок оксида железа (гамма — Fe 2 O 3 —высокая чистота) .
99,5%	Чистота
20 нм	APS
40–80 м 2 /г	SSA
Красно-коричневый	Цвет 900 53
Шаровидная	Морфология

Открыть в новой вкладке

Таблица 2.

Свойства нанопорошка оксида железа (Fe ₂ O ₃ ).

9 0052 40–80 м ² /г

Детали: нанопорошок оксида железа (гамма-Fe 2 O 3 —высокая чистота) .
99,5%	Чистота
20 нм	APS
SSA
Красно-коричневый	Цветной
Сферический	Морфология

9 0052 40–80 м ² /г

Детали: нанопорошок оксида железа (гамма-Fe 2 O 3 —высокая чистота) .
99,5%	Чистота
20 нм	APS
SSA
Красно-коричневый	Цветной
Сферический	Морфология

Открыть в новой вкладке

Средняя температура конденсатора ( T _c-mean ) рассчитывали с использованием показаний четырех термопар конденсатора в соответствии с уравнением (1). Благодаря относительно большому расходу воды в конденсаторной секции температура во время эксперимента остается постоянной. Средняя температура испарителя ( T _e-mean ) также была рассчитана с использованием показаний четырех термопар испарителя в соответствии с уравнением (2) и используется в этом исследовании для демонстрации характеристик запуска феррожидкости, используемой в OHP.

TC-mean=TC1+TC2+TC3+TC44

(1)

TE-mean=TE1+TE2+TE3+TE44

(2)

Тепловое сопротивление OHP является мерой тепловых характеристик , что выражается следующим образом:

R=Te−TcQin

(3)

где T _e – температура стенки испарителя, а T _c – температура стенки испарителя. температура стенки конденсатора. Q _в – это входная тепловая нагрузка на СТ, которая рассчитывается на основе входного тока и напряжения следующим образом:

Qin=VI

(4)

где В — входное напряжение, поступающее на плоский электрический нагреватель, а I — ток, измеренный цифровым амперметром.

На рис. 2 показана разница температур между секциями испарителя и конденсатора для медного ОНР в зависимости от подводимого тепла. Как и ожидалось, разница температур увеличивалась с увеличением подводимой теплоты. Добавление наночастиц Fe ₂ O ₃ в магнитном поле уменьшило разницу температур между испарителем и конденсатором.

Рисунок 2.

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Разница температур пара между секциями испарителя и конденсатора в зависимости от тепловложения для медного ОНР с наножидкостью Fe ₂ O ₃ .

Зависимость теплового сопротивления от тепловой нагрузки для каждого OHP была нанесена на один график, и результаты показаны на рисунке 3 для медного OHP и на рисунке 4 для стеклянного OHP.

Рисунок 3.

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Сравнение термических сопротивлений между базовой жидкостью (керосином) и наножидкостями с магнитным полем (M.Ff) и без магнитного поля (Ff), коэффициент заполнения = 50 % в медном OHP .

Рисунок 4.

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Сравнение термических сопротивлений между базовой жидкостью (керосином) и наножидкостями с магнитным полем (M. Ff) и без магнитного поля (Ff), коэффициент заполнения = 50% в стекле OHP .

Из приведенных выше рисунков видно, что общее термическое сопротивление СТ Fe ₂ O ₃ , заряженных наножидкостью, ниже, чем у СТ только керосина. Это означает, что добавление наночастиц Fe ₂ O ₃ улучшило теплопередачу OHP. Добавление магнитного поля привело к дальнейшему снижению теплового сопротивления, и это более заметно в областях с более высокой тепловой нагрузкой. Считается, что это связано со способностью магнитного поля дестабилизировать паровую пленку, образующуюся на поверхности теплопередачи при более высоких тепловых нагрузках, т.е. добавление Fe ₂ O ₃ наночастицы улучшили теплопередачу OHP, а приложение магнитного поля привело к дальнейшему увеличению теплопередачи.

Чтобы оценить влияние использования магнитного поля на характеристики теплопередачи OHP, заряженных наножидкостями, эффективность повышения производительности η была оценена с использованием следующего уравнения: %100

(5)

где R-basefluid — тепловое сопротивление OHP, заправленного только базовой жидкостью (керосином), а R-nanofluid — термическое сопротивление OHP, заправленного наножидкостью. Используя приведенное выше определение, 9Были определены значения 0557 η , и процентное улучшение двух поверхностей OHP с магнитными полями и без них представлено на рисунках 5 и 6. Из обоих рисунков видно, что процентное усиление увеличивалось с приложением магнитного поля для обоих OHP. Это увеличение процентного увеличения намного больше в областях с более высокой тепловой нагрузкой, достигая 19 и 22%, когда магнитное поле было приложено к стеклянным и медным OHP, соответственно, при тепловой нагрузке 90 Вт.

Рисунок 5.

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Процентное улучшение с использованием магнитного поля (M.Ff) по сравнению с немагнитным полем (Ef) для медного OHP с коэффициентом заполнения 50 %.

Рисунок 6.

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Процентное улучшение с использованием магнитного поля (M.Ff) по сравнению с немагнитным полем (Ff) для стеклянного OHP с коэффициентом заполнения 50%.

Рисунки 5 и 6 можно интерпретировать как тепловое сопротивление Fe ₂ O ₃ заряженная рабочая жидкость в магнитном поле ниже, чем в отсутствие магнитной жидкости, отсюда более высокие числа Нуссельта и, следовательно, повышенный коэффициент теплопередачи и более высокая теплопроводность. Можно также сделать вывод, что теплопередача Fe ₂ O ₃ в магнитном поле зависит от нескольких факторов, включая состояние поверхности испарителя, которое, в свою очередь, зависит от шероховатости поверхности; в результате он увеличивает или уменьшает движение пара, а сила сопротивления, обусловленная силой Лоренца, увеличивает или уменьшает выделение, аккумулируемое пузырьком на внутренней стенке испарителя.

Влияние Fe ₂ O ₃ на усиление теплообмена в двухфазном потоке можно проиллюстрировать двумя причинами: взвешенное Fe ₂ O ₃ увеличивает теплопроводность базовой жидкости; взаимодействия между Fe ₂ O ₃ и самим собой, с одной стороны, и между Fe ₂ O ₃ и внутренней поверхностью ОНР, с другой стороны. Также диффузия и интенсификация столкновений Fe ₂ O ₃ у стенки за счет увеличения концентрации Fe ₂ O ₃ приводит к быстрой теплоотдаче от стенки мартеновского станка к Fe ₂ O ₃ .

Сравнение результатов для всех приведенных выше рисунков показывает, что тепловое сопротивление в случае OHP с медной поверхностью ниже, чем у OHP со стеклянной поверхностью, а процентное усиление магнитным полем в случае OHP с медной поверхностью выше, чем у OHP с медной поверхностью. для стеклянной поверхности OHP. Причину снижения термического сопротивления стеклянных ОНР можно объяснить следующим образом. Основное термическое сопротивление ОНР обусловлено образованием пузырька пара на границе раздела жидкость–твердое тело. Большой размер зародышей пузырьков создает более высокое термическое сопротивление, препятствующее передаче тепла от твердой поверхности к жидкости [11]. Шероховатость поверхности меди приводит к увеличению пузыря во время образования пузыря. Образование пузырьков и их рост инициируются столкновением восходящего и нисходящего жидкостных снарядов вблизи испарительной секции. Такие частые столкновения создают большое количество пузырьков, которые в конечном итоге сливаются, образуя длинную паровую пробку размером с трубу OHP. Причину этого можно объяснить тем, что медная трубка обеспечивает лучший термический КПД и большее количество колебаний давления с большей амплитудой по сравнению со стеклянной трубкой в ​​СТ. Переходную область можно рассматривать как область, в которой шероховатость возникает из ранее незатронутого вязкого подслоя. Однако нет необходимости предполагать, что подслой не изменился из-за наличия подводной шероховатости. Возможно, более приемлемое описание течения вблизи элемента шероховатости показано на рис. 7.

Рисунок 7.

Открыть в новой вкладкеСкачать слайд

Схема течения у шероховатой стенки.

Это изменение уровня турбулентности вблизи шероховатой поверхности может повлиять как на скорость передачи импульса, так и на скорость теплопередачи. Разрыв вязкого подслоя и проникновение турбулентности в области долин приводит к быстрому увеличению скоростей как переноса импульса, так и теплообмена. Можно ожидать большего увеличения последнего, поскольку пропорционально больше сопротивления теплопередаче возникает в вязкой области.

ВЫВОДЫ

Экспериментальное исследование было разработано, собрано, оснащено приборами и выполнено для изучения усиления теплообмена в результате введения наножидкостей в рабочую жидкость (керосин) двух поверхностных ОНР (медная поверхность ОНР и стеклянная поверхность ОНР). Наночастицы, использованные для теста, представляли собой нанопорошок оксида железа (Гамма-Fe ₂ O ₃ — высокой чистоты). Два типа поверхности представляли собой шероховатую и гладкую поверхности соответственно. Дальнейшее исследование было проведено по влиянию магнитного поля, приложенного к OHP. Из экспериментальных результатов и обсуждения рабочих характеристик медных и стеклянных поверхностей OHP можно сделать следующие выводы:

1. Характеристики теплопередачи OHP улучшились с добавлением наножидкостей, и это улучшение еще больше усиливается за счет применения магнитного поля, особенно при высоких тепловых нагрузках. Результаты показывают увеличение теплопередачи на 16% после использования наножидкости Fe ₂ O ₃ с магнитным полем.

2. Сделан вывод, что теплопередача с Fe ₂ O ₃ в магнитном поле зависит от нескольких факторов, например, состояние поверхности испарителя зависит от шероховатости поверхности, в результате увеличивается или уменьшается движение пара, а также сила сопротивления за счет силы Лоренца увеличивает или уменьшает выход пузырька, скопившегося на внутренней стенке испарителя.

3. При увеличении объемного процента наночастиц в суспензии скорость теплопередачи увеличивается, но это приводит к уменьшению движения пузырьков, и этот вопрос необходимо контролировать, так как это может привести к повышению давления в системе. и может привести к блокировке.

4. Общая скорость теплопередачи шероховатых поверхностей, таких как медь, значительно увеличивается по сравнению с гладкими поверхностями, такими как стекло, в OHP.

5. На термические сопротивления в секциях испарителя и конденсатора влиял такой важный параметр, как шероховатость поверхности внутренней стенки мартеновского насоса. Теплоотдача меди как шероховатой поверхности увеличивается в 1,5 раза по сравнению со стеклом как гладкой поверхностью.

БЛАГОДАРНОСТИ

Это исследование было поддержано Университетом Мешхед Азад. Авторы выражают искреннюю признательность за всю оказанную им поддержку.

ССЫЛКИ

1

Акачи

H

.

Петлевая капиллярная тепловая трубка

.

,

1994

.

2

Уилсон

CA

.

Экспериментальное исследование наножидкостных тепловых трубок с колебательным движением

.

Колумбийский университет Миссури

,

2006

.

3

Фасула

С

.

Осциллирующие тепловые трубки (OHP)

.

Университет Род-Айленда

,

2009

,

46

.

4

Yulong

J

,

COREY

W

,

HSIU-HUNG

C

и др. .

Влияние формы частиц на характеристики теплопередачи в колеблющейся тепловой трубе

.

Nanoscale Res Lett

2011

;

6

:

296

.

5

Yulong

J

,

Hongbin

M

,

Fengmin

9000 4 S

и др. .

Влияние размера частиц на характеристики теплопередачи в колеблющейся тепловой трубе

.

Exp Thermal Fluid Sci

2011

;

35

:

724

–

7

.

6

Таслимифар

М

,

Мохаммади

М

,

Афшин

H

и др. .

Общие тепловые характеристики феррожидкостных пульсирующих тепловых труб с разомкнутым контуром: экспериментальный подход

.

Международная тепловая наука

2013

;

65

:

234

–

41

.

7

Мамели

М

,

Маренго

М

,

Хандекар

90 004 С

.

Локальное измерение теплопередачи и характеристика теплоносителя пульсирующей тепловой трубы

.

Int J Thermal Sci

2014

;

75

:

140

–

52

.

8

Цзя

L

.

Экспериментальные исследования пульсирующей тепловой трубы

. В:

Труды 4-го Азиатского совместного семинара по теплофизике и гидродинамике

,

Пусан, Корея

,

2012

.

9

Гуминовый

G

,

Гуминовый

А

,

Морьян

I

и др. .

Экспериментальное исследование тепловых характеристик термосифонной тепловой трубы с использованием наночастиц оксида железа

.

Int J Тепломассообмен

2011

;

54

:

656

–

61

.

10

Гофрани

А

,

Дибаей

МХ

,

Сима

AH

и др. .

Экспериментальное исследование ламинарной принудительной конвекции теплообмена феррожидкостей в переменном магнитном поле

.

Exp Thermal Fluid Sci

2013

;

49

:

193

–

200

.

11

Incropera

D

,

Dewitt

P

,

Bergeman

Т

и др. .

Введение в теплопередачу

, 6-е изд.

Джон Вили и сыновья

,

2009

.

© The Author, 2015. Опубликовано Oxford University Press.

Эта статья в открытом доступе распространяется в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License (http://creativecommons.org/licenses/by/4.0/), которая разрешает неограниченное повторное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии, что оригинальная работа правильно цитируется.

Раздел выдачи:

Артикул

Скачать все слайды

Теплопроводность композитных материалов, содержащих нанопроволоки меди

На этой странице

РезюмеВведениеРезультаты и обсуждениеВыводыБлагодарностиСсылкиАвторские праваСтатьи по теме

Разработка теплопроводного полимерного композита необходима для применения в управлении температурой. В данной работе проведены экспериментальные и теоретические исследования по определению влияния медных нанопроволок (CuNW) и медных наночастиц (CuNP) на теплопроводность диметиконовых нанокомпозитов. CuNW и CuNP были получены с использованием метода жидкофазного восстановления, и они были охарактеризованы с помощью сканирующей электронной микроскопии (SEM) и рентгеновской дифракции (XRD). Экспериментальные данные показывают, что теплопроводность композитов увеличивается с увеличением количества наполнителя. При добавлении 10 об.% CuNW теплопроводность композита составляет 0,41 Вт/м/К. Нормированный коэффициент повышения теплопроводности составляет 2,73, что намного выше, чем у аналога, содержащего CuNP (1,67). Эти экспериментальные данные согласуются с предсказанием модели Нана. Из-за высокого соотношения сторон 1D CuNW они могут создавать тепловые сети более эффективно, чем CuNP в композите, что приводит к более высокой теплопроводности.

1. Введение

Благодаря уникальным физико-химическим свойствам, малому весу и экономичной обработке полимерные нанокомпозиты вызвали значительный интерес, например, повышенная электрическая/теплопроводность и улучшенные механические свойства (жесткость и прочность) [1]. В последние годы наблюдается всплеск исследований по включению наночастиц металлов в полимерную матрицу. Этот интерес возникает к полимерным композитам, так как они могут сохранять механические свойства полимерной матрицы, но улучшать теплопроводность за счет включения металлических наполнителей [2]. Среди различных наноразмерных металлических частиц золото и серебро часто использовались в качестве нанонаполнителей для полимерных матриц из-за их хорошей проводимости и химической стабильности. Вероятно, это улучшает термические и другие свойства исходного полимера [3–7]. Вообще говоря, высокая стоимость этих наноматериалов не позволяет широко использовать их в промышленных областях. Поэтому существует острая потребность в альтернативных металлических нанонаполнителях, которые обладают соответствующими свойствами теплопроводности и имеют гораздо меньшую стоимость, чем золото и серебро.

Наиболее важной причиной использования меди в термических приложениях является то, что она имеет самую высокую проводимость среди металлов при комнатной температуре, кроме серебра, и встречается чаще/дешевле, чем серебро [8]. В то же время он обладает высокой электропроводностью, высокой теплопроводностью и простотой изготовления; следовательно, это приводит к потенциальному применению в суспензии электронной проводимости, микроэлектронике и т. д. [9]. Металлические нанокристаллы меди в основном представляют собой два типа наноструктур: медные нанопроволоки (CuNW) и медные наночастицы (CuNP). CuNW представляют собой одномерные (1D) наноструктуры, а CuNP представляют собой нульмерные (0D) наноматериалы. Хорошо известно, что исходные внутренние свойства металлических наноструктур во многом определяются их размером, структурой и взаимодействием между наночастицами [10]. По сравнению с наночастицами одномерные нанопроволоки имеют структуру меньшего размера и высокое соотношение сторон, что позволяет эффективно транспортировать электрические и тепловые носители в одном контролируемом направлении [11–13]. Поэтому ведутся интенсивные исследования по синтезу одномерных медных наноструктур контролируемого размера и формы [14–21].

Медные наноструктурные материалы использовались в различных матрицах для улучшения электрических и тепловых свойств. Ратмелл и др. [21] получали нанокомпозиты CuNW/PVDF методом осаждения с последующим компрессионным формованием. Было замечено, что CuNW/PVDF имеет более высокую диэлектрическую проницаемость и более низкие диэлектрические потери, чем нанокомпозиты MWCNT/PVDF при комнатной температуре. Наночастицы меди обычно использовались для улучшения тепловых свойств наножидкостей с различными базовыми жидкостями [22–25]. Цзэн и др. [26] исследовали влияние медных нанопроволок со сверхвысоким соотношением сторон и губчатой ​​структурой на свойства органических материалов с фазовым переходом, и теплопроводность композита значительно увеличилась по сравнению с базовыми материалами. Ван и др. [27] сообщили о материалах теплового интерфейса с CuNW с высоким коэффициентом сжатия, которые показали низкий порог перколяции и высокую теплопроводность при сверхнизкой объемной нагрузке.

Поскольку наноструктуры меди легко окисляются в окружающем воздухе, для получения нанокристаллов меди широко используется метод жидкофазного химического восстановления с укупорочными агентами. Он может защитить наночастицы меди от окисления и агломерации. В этой работе мы подготовили медные нанопроволоки (CuNW) и медные наночастицы (CuNP) методом восстановления в жидкой фазе и исследовали влияние состава и формы на теплопроводность диметиконовых нанокомпозитов. Очень интересно, что 1D CuNW могут создавать тепловые сети более эффективно, чем наночастицы Cu, благодаря высокому аспектному соотношению CuNW.

2. Детали эксперимента

2.1. Синтез CuNW

CuNW получали восстановлением нитрата меди (Cu(NO ₃ ) ₂ ) гидразином в водном растворе, содержащем гидроксид натрия (NaOH) и этилендиамин (EDA). CuNW готовили в три этапа [16]. Во-первых, Cu(NO ₃ ) ₂ (100 мл, 0,2 М) медленно добавляли при перемешивании к водному раствору NaOH (1200 мл, 25 М). Затем к вышеуказанному раствору медленно добавляли ЭДА (30 мл) и гидразин (2,5мл, 35% масс.) с последующим интенсивным перемешиванием в течение 1 часа с помощью магнитной мешалки при 80°C до получения красновато-коричневого раствора. После реакции полученный раствор красновато-коричневого цвета откачивали вакуумом при фильтровании, затем промывали 3 мас.% водным раствором гидразина и хранили в том же растворе гидразина при комнатной температуре в атмосфере аргона для минимизации окисления.

2.2. Синтез НЧ Cu

Наночастицы меди синтезировали в водном растворе восстановлением пентагидрата сульфата меди (II) (CuSO ₄ ·5H ₂ O) гидразином, содержащим поли(N-винилпирролидон) (ПВП) и диэтиленгликоль (ДЭГ). ) [28]. Подробная процедура синтеза наночастиц меди была следующей: ПВП в качестве защитного агента сначала растворяли в ДЭГ. Водный раствор CuSO ₄ · 5H ₂ O добавляли к раствору ДЭГ и раствор нагревали до температуры реакции. В горячую реакционную среду по каплям добавляли гидразин, используемый в качестве восстановителя. Через 1 ч реакции раствор охлаждали до комнатной температуры, фильтровали и затем последовательно промывали деионизированной водой и этанолом. Процесс повторяли несколько раз для удаления избытка поверхностно-активного вещества, и получали рыхлое твердое вещество красноватого цвета. Продукт сушили при 80°С в инертной атмосфере азота.

2.3. Приготовление нанокомпозитов

Нанокомпозиты готовили следующим образом: ННК Cu различной объемной доли смешивали с диметиконом путем механического растирания в ступке в течение 15 мин. Общий процесс получения нанокомпозита на основе диметикона CuNW показан на рис. 1. Для сравнения аналог, содержащий CuNP, также был приготовлен тем же методом.

2.4. Характеристика

Сканирующая электронная микроскопия (SEM, Hitachi S4800) использовалась для изучения размеров и формы CuNW и CuNP. Фазовый состав и кристалличность CuNW и CuNP регистрировали с помощью рентгеновского дифрактометра (XRD, D8-Advance, Германия) с обратным монохроматором, работающим при 40 кВ, и медным катодом в качестве источника рентгеновского излучения ( нм). Рентгенограммы записывали от 20 до 80° () с шагом сканирования 0,01°. Для измерения теплопроводности диметиконовых нанокомпозитов использовали анализатор теплопроводности от Tci™/C-Therm. Этот прибор представляет собой современный прибор для характеристики тепловых свойств, основанный на методе модифицированного переходного плоского источника (TPS). Система TCi состоит из датчика, устройства управления мощностью и компьютерного программного обеспечения. В центре датчика расположен источник нагрева спирального типа, в центре которого генерируется тепло. Выработанное тепло поступает в материал через датчик, во время которого происходит быстрое снижение напряжения на источнике нагрева, а теплопроводность рассчитывается на основе данных о снижении напряжения. Возможности тестирования системы составляют от 0 до 100 Вт/м/К в широком диапазоне температур (от –50 до 200°C). PDMS (диметилполисилоксановая силиконовая жидкость) предоставляется в качестве стандартного эталонного материала с анализатором теплопроводности TCi, и точность этих измерений оценивается в пределах ± 1%. Для этого измерения образцы заливались в форму толщиной 2 мм. Теплопроводность каждого образца проверяется 5 раз для расчета среднего значения. Температуру испытательной системы контролировали на уровне 25°C с помощью камеры постоянной температуры (Shanghai Boxun Industry & Commerce Co., Ltd.).

3. Результаты и обсуждение

Теоретически композиты, содержащие 1D нанопроволоки, обладают более высокой теплопроводностью, чем 0D наночастицы, но такие исследования проводятся редко, поскольку метод получения 1D CuNW очень сложен. Но теперь Чанг и др. [16] нашли способ синтезировать высококачественные сверхдлинные медные нанопроволоки в больших масштабах. Это дает нам возможность проверить характеристики.

На рис. 2 показаны типичные СЭМ-изображения CuNW и CuNP. Как видно из рисунка 2(b), только что синтезированные CuNW имеют проволочную структуру с постоянным диаметром 200 нм, а длина варьируется от 2 до 7 микрометров. Кроме того, нанопроволоки оказались очень гибкими, так как некоторые из них изгибались более чем на 180° без какого-либо разрушения. Эти результаты означают, что CuNW с высоким аспектным отношением синтезированы успешно. Мы также можем наблюдать сферические наночастицы, прикрепленные к одному концу нанопроволоки, что указывает на то, что CuNW выросли из сферических зародышей, что было обнаружено Rathmell et al. [21]. Согласно их отчету, CuNW растут путем присоединения атомов к плоскостям, которые имеют самую высокую поверхностную энергию среди граней меди с низким индексом [21]. Между тем, добавление ЭДА в реакционный раствор также необходимо для стимулирования анизотропного роста CuNW. Подходящее добавление EDA связывается преимущественно с боковыми гранями CuNW; это может вызвать преимущественный рост в осевом направлении [21]. Для CuNP, показанных на рисунке 2(d), видно, что продукт состоит из сферических частиц. Диаметр наночастиц составляет от 50 до 100 нм.

На рис. 3 представлена ​​рентгенограмма CuNW и CuNP. Видно, что относительная интенсивность и дифракционные пики спектров CuNW и CuNP идентичны. Пики соответствуют кристаллическим плоскостям , и гранецентрированной кубической меди (JCPDS # 03-1018) соответственно [29]. Отсутствует дифракционный пик оксида меди или других кристаллических материалов, что указывает на то, что все CuNW и CuNP находятся в форме чистой металлической меди.

Измеренные экспериментальные значения теплопроводности диметиконовых нанокомпозитов, содержащих CuNW и CuNP, показаны на рис. 4. Максимальный уровень загрузки составляет 10 об.%, поскольку выше этого значения наполнители не могут добавлять к диметикону матрицу для получения однородной и устойчивые композиты. Как видно из рисунка 4, теплопроводность диметикона очень низкая, всего 0,15 Вт/м/К. Из-за высокой теплопроводности наполнителя теплопроводность композитов увеличивается с увеличением загрузки как CuNW, так и CuNP. Также видно, что теплопроводность композитов зависит от размера и формы частиц Cu. Теплопроводность диметиконовых композитов, содержащих 10 об.% НЧ Cu и CuNW, составляет 0,25 Вт/м/К и 0,41 Вт/м/К соответственно. Это указывает на то, что способность CuNW повышать теплопроводность выше, чем у CuNP. Среди композиционных материалов широко распространено мнение, содержащее наноматериалы в качестве теплопроводного наполнителя, что подтверждается рис. 4, в котором порог перколяции не наблюдается. Как видно из рисунка 5, нормализованные коэффициенты повышения теплопроводности () нанокомпозитов диметикона с CuNW существенно увеличиваются с увеличением объемной доли. Максимум составляет до 2,73 при добавлении 10 об.% CuNW, что намного выше, чем у диметиконовых нанокомпозитов с тем же добавлением CuNP (1,67).

Для дальнейшего исследования улучшения теплопроводности нанокомпозитов с CuNW и CuNP экспериментальные результаты сравниваются с теоретическими значениями, предсказываемыми модельным уравнением Нана [30, 31]: где – объемная доля наполнителей, – тепловая теплопроводность композита, – теплопроводность диметикона (0,15 Вт/м/К), – теплопроводность наполнителя (400 Вт/м/К), – радиус Капицы ( , где – тепловое сопротивление поверхности раздела между наполнителем и матрица), представляет собой соотношение сторон наполнителя, а представляет собой диаметр наполнителя.

Теоретическое значение теплопроводности представлено на рис. 4. Используя численное наилучшее соответствие данных модели, установлено значение 3,3 × 10 ⁻⁷  Км ² /Вт, для подобранной линии (CuNWs), равно аспект CuNW (~ 25), а для подобранной линии (CuNP) — это аспект CuNP (~ 1). Экспериментальные данные теплопроводности композитов с CuNW и CuNP находятся в разумном согласии с предсказанными результатами уравнения Нана (CuNW) и уравнения Нана (CuNP) соответственно. Это указывает на то, что форма и размер наполнителя оказывают большое влияние на теплопроводность композитов, а CuNW превосходят CuNP в качестве наполнителя для диметиконового композита.

Чтобы лучше продемонстрировать превосходство CuNW, была предложена модель теплопроводности композитов металл-диметикон, как показано на рисунке 6. Полимер обычно имеет низкую теплопроводность из-за низкой плотности, низкой скорости звука и молекулярной неупорядоченности полимера. что сильно подавляет фононный транспорт. Введенные теплопроводные частицы могут помочь улучшить теплопроводность; однако результаты не всегда желательны из-за межфазного термического сопротивления. Теплопроводность нанокомпозита с CuNW, описанная в экспериментальных значениях и теоретических предсказаниях, выше, чем у CuNP. Основная причина, показанная на рис. 6(а), заключается в том, что используемые в этом исследовании CuNW с большим соотношением сторон могут легко образовывать мосты между собой и, таким образом, создавать эффективные теплопроводящие сети. Эти сетки обеспечивают путь теплопроводности с низким сопротивлением и повышают общую теплопроводность композита [27, 32]. Тем не менее, CuNP очень малы и окружены или инкапсулированы полимерной матрицей, как показано на рисунке 6(b). Это делает их неспособными соприкасаться друг с другом для формирования эффективных путей теплопроводности в этом композите, что приводит к более низкой теплопроводности. Мы также сравнили теплотранспортные свойства композитов, содержащих медную нанопроволоку, графит и графеновые нанопластинки (НЧ) [33]. Установлено, что ЗНЧ являются лучшими, затем НЧ Cu, а худшими являются графиты. Из приведенного выше анализа мы можем получить композиты с более высокой теплопроводностью за счет контроля формы наночастиц, особенно для одномерных или двумерных наноматериалов с высоким соотношением сторон.

4. Выводы

В этой работе мы сообщаем об улучшении теплопроводности диметиконовых композитов, содержащих наноструктурированную медь. И разные размеры и форма наноструктурированной меди по-разному влияют на теплофизические свойства нанокомпозитов. Теплопроводность диметиконовых нанокомпозитов увеличивается с увеличением содержания наноструктурированной меди, и экспериментальные данные находятся в разумном согласии с предсказанием модели Нана. Теплопроводность диметиконового композита, наполненного CuNW, выше, чем у CuNP при том же содержании наполнителя, что связано с построением эффективных тепловых сетей в композите с CuNW.

Конкурирующие интересы

Авторы заявляют, что у них нет конкурирующих интересов.

Благодарности

Работа выполнена при поддержке Национального фонда естественных наук Китая (51476094, 515

), проекта Shu Guang при поддержке Шанхайской муниципальной комиссии по образованию и Шанхайского фонда развития образования (15SG52), а ключевой предмет Шанхайского политехнического университета (Материал Наука и техника, XXXKZD1601).

Каталожные номера

1. H. Althues, J. Henle и S. Kaskel, «Функциональные неорганические нанонаполнители для прозрачных полимеров», Chemical Society Reviews , vol. 36, нет. 9, стр. 1454–1465, 2007.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

2. Гуль В.Е., Шенфилл Л.З. Проводящие полимерные композиты . Химия, Москва, Россия, 1984.

3. Калверт П. Струйная печать для материалов и устройств. 1 Химия материалов , том. 13, нет. 10, стр. 3299–3305, 2001.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

4. К. Ву, Д. Ким, Дж. С. Ким, С. Лим и Дж. Мун, « Струйная печать высокопроводящих дорожек на основе Cu-Ag на прозрачной подложке», Ленгмюр , об. 25, нет. 1, стр. 429–433, 2009 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

5. Л. М. Дэвис и Д. В. Томпсон, «Новый и простой подход к изготовлению диэлектрических подложек с металлическим рисунком», Химия материалов , том. 19, нет. 9, стр. 2299–2303, 2007.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

6. YH Kim, DK Lee, HG Cha, CW Kim, YC Kang и YS Kang, «Подготовка и характеристика антибактериальных наночастиц Cu, образованных на поверхности SiO ₂ наночастиц», Journal of Physical Химия Б , т. 1, с. 110, нет. 49, стр. 24923–24928, 2006.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Академия Google

7. Н. Балачандер, И. Сешадри, Р. Дж. Мехта и др., «Полимерные композиты, наполненные нанопроволокой, со сверхвысокой теплопроводностью», Applied Physics Letters , vol. 102, нет. 9, ID статьи 093117, 2013.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

8. Геологическая служба США, Mineral Commodity Summarys. Медь. 50 , Геологическая служба США, 2009 г.

9. Дж. Р. Гроза и Дж. К. Гибелинг, «Принципы выбора частиц для дисперсионно-упрочненной меди», Материаловедение и инженерия A , vol. 171, нет. 1-2, стр. 115–125, 1993.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

10. G. A. Somorjai, F. Tao, and JY Park, «Революция в нанонауке: слияние коллоидной науки, катализа и наноэлектроники», Topics in Catalysis , vol. 47, нет. 1–2, стр. 1–14, 2008 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

11. Дж. Ху, Т. В. Одом и К. М. Либер, «Химия и физика в одном измерении: синтез и свойства нанопроводов и нанотрубок», Отчеты о химических исследованиях , vol. 32, нет. 5, стр. 435–445, 1999.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

12. З. Л. Ван, З. Дай и С. Сун, «Многогранные формы нанокристаллов кобальта и их влияние на упорядоченную сборку нанокристаллов», Advanced Materials , vol. 12, нет. 24, стр. 1944–1946, 2000.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

13. Ю. Ся, П. Ян, Ю. Сунь и др., «Одномерные наноструктуры: синтез, характеристика и приложения», Advanced Materials , vol. 15, нет. 5, стр. 353–389, 2003 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

14. Z. Liu and Y. Bando, «Новый метод изготовления медных наностержней и нанопроволок», Advanced Materials , vol. 15, нет. 4, стр. 303–305, 2003 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

15. Атавале А.А., Катре П.П., Кумар М. и Маджумдар М.Б., «Синтез наночастиц меди, восстановленных CTAB-IPA», Химия и физика материалов , том. 91, нет. 2–3, стр. 507–512, 2005 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

16. Ю. Чанг, М. Л. Лай и Х. К. Зенг, «Крупномасштабный синтез высококачественных сверхдлинных медных нанопроводов», , Ленгмюр, , т. 1, с. 21, нет. 9, стр. 3746–3748, 2005.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

17. Н. Дж. Герейн и Дж. А. Хабер, «Влияние условий электроосаждения на переменном токе на рост медных нанопроволок с высоким соотношением сторон в шаблонах пористого оксида алюминия», Journal of Physical Chemistry B , vol. 109, нет. 37, стр. 17372–17385, 2005.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

18. X. Su, J. Zhao, H. Bala et al., «Быстрый синтез стабильных кубических наноклеток меди в водной фазе», Journal of Physical Chemistry C , vol. 111, нет. 40, стр. 14689–14693, 2007.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

19. П. Каннинен, К. Йоханс, Дж. Мерта и К. Конттури, «Влияние структуры лиганда на стабильность и окисление наночастиц меди», Journal of Colloid and Interface Science , vol. 318, нет. 1, стр. 88–95, 2008 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

20. А. Саркар, Т. Мукерджи и С. Капур, «Наночастицы меди, стабилизированные ПВП: многоразовый катализатор для реакции щелчка между терминальными алкинами и азидами в неводных растворителях», Journal of Physical Chemistry C , том. 112, нет. 9, стр. 3334–3340, 2008.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Академия Google

21. А. Р. Ратмелл, С. М. Бергин, Ю.-Л. Хуа, З.-Ю. Li и BJ Wiley, «Механизм роста медных нанопроволок и их свойства в гибких прозрачных проводящих пленках», Advanced Materials , vol. 22, нет. 32, стр. 3558–3563, 2010.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

22. М.-С. Лю, М.К.-К. Лин, С.Ю. Цай и К.-К. Ван, «Повышение теплопроводности наножидкостей с помощью меди с использованием метода химического восстановления», Международный журнал тепло- и массообмена , том. 49, нет. 17–18, стр. 3028–3033, 2006.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

23. Ю. В., Се Х., Чен Л. и Ли Ю. «Исследование теплотранспортных свойств наножидкостей на основе этиленгликоля, содержащих наночастицы меди», Порошковая технология, , том. 197, нет. 3, стр. 218–221, 2010.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Академия Google

24. U. S. Shenoy and AN Shetty, «Простой путь восстановления глюкозы для одностадийного синтеза медных наножидкостей», Applied Nanoscience , vol. 4, нет. 1, стр. 47–54, 2014 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

25. Н. Никкам, М. Ганбарпур, М. Салеми и др., «Экспериментальное исследование теплофизических свойств наножидкостей меди/диэтиленгликоля, изготовленных с помощью микроволнового излучения», Прикладная теплотехника , том. 65, нет. 1–2, стр. 158–165, 2014 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

26. Дж. Л. Цзэн, Ф. Р. Чжу, С. Б. Ю и др., «Влияние медных нанопроволок на свойства органического материала с фазовым переходом», Solar Energy Materials and Solar Cells , vol. 105, стр. 174–178, 2012.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

27. С. Ван, Ю. Ченг, Р. Ван, Дж. Сун и Л. Гао, «Композиты из медных нанопроволок с высокой теплопроводностью и сверхнизкой нагрузкой: применение в качестве материалов для теплового интерфейса», ACS Applied Materials & Interfaces , vol. 6, нет. 9, стр. 6481–6486, 2014.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

28. Х. Се, В. Ю, Ю. Ли и Л. Чен, «Обсуждение улучшения теплопроводности наножидкостей», Nanoscale Research Letters , vol. 6, нет. 1, статья 124, 2011.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

29. Z. Liu, Y. Yang, J. Liang et al., «Синтез медных нанопроволок с помощью процесса гидротермального восстановления с помощью сложного поверхностно-активного вещества», Journal of Physical Chemistry B , vol. 107, нет. 46, стр. 12658–12661, 2003.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

30. C. -W. Нан, З. Ши и Ю. Лин, «Простая модель теплопроводности композитов на основе углеродных нанотрубок», Chemical Physics Letters , vol. 375, нет. 5–6, стр. 666–669, 2003 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

31. П. Чжан, К. Ли и Ю. Сюань, «Тепловое контактное сопротивление эпоксидных композитов, содержащих наночастицы меди и многостенные углеродные нанотрубки», Композиты Часть A: Прикладная наука и производство , vol. 57, стр. 1–7, 2014 г.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Google Scholar

32. W. Jiajun и Y. Xiao-Su, «Влияние сопротивления межфазного теплового барьера, формы и размера частиц на теплопроводность композитов AlN/PI», Composites Science and Technology , vol. 64, нет. 10–11, стр. 1623–1628, 2004.

    Посмотреть по адресу:

    Сайт издателя | Академия Google

33. W.