Площади арматуры сечения: Таблица арматуры. Площадь поперечного сечения

Как рассчитать площадь поперечного сечения арматуры?

Subscribe to Updates

Get the latest creative news from FooBar about art, design and business.

By signing up, you agree to the our terms and our Privacy Policy agreement.

What’s Hot

С момента появления железобетона стальная арматура является основным строительным материалом. Причем с активным распространением монолитных технологий она стала еще более востребованной, а способы ее применения стали более вариативны и разнообразны.

Современная металлургическая промышленность производит данный вид горячекатаного проката с гладким и периодическим сечением и диаметром от 8 до 40 мм. В связи с расширением промышленного освоения сортамент применяемых арматурных сталей также значительно увеличился, а форма периодического сечения кардинально трансформировалась. И если в прошлом веке в основном использовались стержни с кольцевым профилем, то сегодня их уже почти вытеснила арматура с двух- и четырехсторонним серповидным профилем. Такое решение значительно повысило прочность и долговечность железобетонных конструкций, но в то же время усложнило выполнение расчетов по вычислению поперечного сечения арматуры.

Математические азы

Перед тем как рассчитать площадь поперечного сечения арматуры, необходимо вычислить диаметр стержня. С гладким прокатом проблем не возникнет, так как такие измерения можно легко выполнить самостоятельно.

Определяем диаметр

В зависимости от ситуации, можно пойти двумя путями:

• воспользоваться штангенциркулем и замерить диаметр в миллиметрах прямым способом;
• замерить измерительной лентой длину окружности стержня (L) в поперечной плоскости. Полученный размер поможет рассчитать диаметр, используя базовую формулу: L = π × D.

Например, при измерении гладкой арматуры вы получили 57 мм. Следовательно, диаметр стержня равен D = L/π = 57/3,14 = 18,15 мм. Таким образом, у вас в наличии арматурная гладкая сталь диаметром 18 мм. А десятые доли лишь указывают, что измерения проводили не совсем точно или с использованием не откалиброванного измерительного инструмента.

Определяем площадь поперечного сечения

Здесь опять-таки воспользуемся элементарной формулой из геометрии.

S = π × R2 = ¼ × π × D2,

где π – математическая константа, а D – полученный диаметр арматурного стержня в миллиметрах.

Выполним расчет для все той же арматуры 18.

S = ¼ × π × D2 = 0,25 × 3,14 × 18 × 18 = 254 мм2

Выполнение расчетов для периодического профиля

В этом случае именно наличие рифлей и продольных ребер не позволяет точно вычислить базовые размеры, необходимые для вычисления. В свою очередь стандарты говорят, что номинальный диаметр стержневой горячекатаной арматуры с периодическим профилем можно считать, как размер, соответствующий номинальному диаметру равновеликих по площади поперечного сечения круглых гладких сторон. Согласитесь, для большинства людей это определение звучит довольно туманно.

На самом деле в нем нет ничего сложного и оно означает, что для определения диаметра арматурного стержня с периодическим профилем нужно взять наибольший диаметр проката по рифлям и наименьший по гладкому участку. Затем полученные размеры суммируются и делятся пополам. Таким образом рассчитывается средний диаметр, который можно использовать для типовых и упрощенных расчетов.

Гораздо трудней в этом случае правильно произвести измерения. Проектировщики рекомендуют по возможности лучше уточнять все параметры проката сразу у металлотрейдера, но если все же надо выполнить замеры самостоятельно, то делают их минимум по трем контрольным точкам при измерении наибольшего диаметра по выступающим элементам и при измерении размера прутка по гладкой части.

Например, по рифлям у вас получилось 22 мм, а по гладкой стороне – 18 мм. Делаем вычисления:

• средний (расчетный) диаметр D = (D` + d)/2 = (20 + 18)/2 = 20 мм.
• площадь сечения S = ¼ × π × D2 = 0,25 × 3,14 × 20 × 20 = 314 мм2.

Но данный метод позволяет получить лишь приблизительное значение, так как у арматуры с разным профилем длина, высота и количество рифлей на 1 м.п. могут значительно разниться. Причем именно эти расхождения часто ставят в тупик людей, далеких от проектных расчетов и производства металлопроката, но желающих самостоятельно осуществить строительство фундамента под дом или хозяйственные постройки. Поэтому в таких случаях лучше воспользоваться типовыми табличными данными.

арматура строительство

Площадь — сечение — арматура

Cтраница 2

Для прямоугольных в плане фундаментов площадь сечения арматуры необходимо определять расчетом в двух направлениях.
 [16]

В нашем случае, так как площадь сечения арматуры меньше 3 % площади бетона, последняя определяется без вычета площади арматуры.
 [17]

При расчете изгибаемых элементов в расчет вводится площадь сечения арматуры Fa A, где А — продольная арматура, расположенная в зоне, растянутой от действия внешних усилий.
 [19]

Однако при проектировании усиления железобетонных перекрытий требуется определить площадь сечения арматуры в пролете плиты с учетом потери сечения от коррозии. При этом задача состоит в том, чтобы определить наименьшее возможное количество арматуры, которое может иметь место в каком-либо поперечном сечении по всей длине плиты. По-видимому такое минимальное количество арматуры может иметь место только в пролете, так как надопорная арматура в монолитных многопролетных балочных плитах принята в большом количестве и, кроме того, в большинстве случаев находится в неповрежденном состоянии.
 [20]

Если no расчету окажется / 4s 0, то площадь сечения арматуры назначают по минимальному проценту армирования или уменьшают размеры поперечного сечения элемента, производя затем расчет заново.
 [21]

Fa 6400 — 78 5 6321 5 еж2 — площади сечений арматуры и бетона.
 [22]

Расчет фундаментов состоит в определении их размеров и подборе площади сечения арматуры.
 [24]

Армирование промежуточной опоры неразрезной балки и размещение обрывов надопорной арматуры. Хомуты на фасаде балки условно не показаны.  [25]

Горизонтальные надопорные участки отогнутых стержней следует учитывать при подсчете площади сечения опорной арматуры. При этом сечение первой от опоры плоскости отгибов не учитывают, так как у левой или у правой грани опоры первая плоскость отгибЪв, не имеющая горизонтального участка, не участвует в работе на изгибающий момент. Сравнив суммарное сечение отгибов с требуемым по расчету, по разности подбирают количество надопорных коротышей того же по возможности диаметра, что и отгибы.
 [26]

Блочные стропильные конструкции покрытия универсальны, что дает возможность изменять площадь сечения арматуры в зависимости от нагрузки. Но сборка блоков трудоемка, так как приторцовка отдельных блоков балок или элементов ферм и натяжение арматуры в построечных условиях весьма трудоемки.
 [27]

Основными преимуществами блочных балок являются универсальность конструкции, возможность изменять площадь сечения арматуры в зависимости от нагрузки и удобства их транспортировки.
 [28]

По формулам (11.19) — (11.22) поверяем прочность и определяем высоту и площадь сечения арматуры элемента при любом практически возможном положении нейтральной оси для всех рассматриваемых видов поперечного сечения с одиночной и двойной арматурой при косом и плоском изгибе.
 [29]

Усиление изгибаемых элементов на восприятие поперечных сил рекомендуется в основном производить увеличением площади сечения поперечной и наклонной арматуры, которое достигается установкой дополнительных стержней одним из — рекомендуемых в пп.
 [30]

Страницы:  

   1

   2

   3

   4

Минимальный и максимальный коэффициент армирования в различных железобетонных элементах

🕑 Время чтения: 1 минута

Минимальный коэффициент армирования — это наименьшее возможное количество стали, которое должно быть встроено в конструкционные бетонные элементы для предотвращения преждевременного разрушения после потери прочности на растяжение. Минимальный коэффициент армирования контролирует растрескивание бетонных элементов.

Максимальный коэффициент армирования — это наибольшая площадь стали, которая может быть помещена в бетонные элементы, такие как колонны и балки. В железобетонной балке дополнительное армирование сверх максимального коэффициента армирования не принесет пользы, поскольку бетон будет разрушен до того, как будет использована полная прочность стали.

Обрушение бетонной конструкции происходит внезапно и не имеет никаких признаков до разрушения. Максимальный коэффициент армирования обеспечивает экономию бетонных элементов и обеспечивает безопасность от хрупкого разрушения бетона.

Наконец, необходимая площадь армирования проектируемого бетонного элемента не должна превышать максимальный коэффициент армирования и должна быть меньше минимального коэффициента армирования. Следовательно, проектируемый элемент должен быть проверен на соответствие этому требованию.

В комплекте: 9 шт. 0003

• Минимальное соотношение армирования
  • 1. Минимальное соотношение армирования в балках
  • 2. Минимальное соотношение армирования в плитах
  • 3. Минимальное соотношение армирования в однородном ножнике
  • 4. Минимальный коэффициент пребывания в колоннах

  . Соединения между монолитными элементами и фундаментом

• Максимальный коэффициент армирования
  • 1. Максимальный коэффициент армирования в балках
  • 2. Максимальный коэффициент армирования в колоннах
• Минимальное соотношение армирования для сдвига
  • 1. Минимальное соотношение усиления сдвига в балках
  • 2. Минимальный продольный и поперечный армирование в стенах листового на месте
• FAQS

. заключается в том, чтобы контролировать растрескивание и предотвращать внезапный отказ, придавая элементу достаточную пластичность после потери прочности бетона на растяжение из-за растрескивания.

Строительные нормы и правила, такие как ACI 318-19, обеспечивает минимальный коэффициент армирования для различных железобетонных элементов, таких как балки и колонны.

1. Минимальный коэффициент армирования в балках

В железобетонных балках, если прочность на изгиб участка с трещинами ниже, чем момент, вызвавший растрескивание участка, ранее не имеющего трещин, то балка разрушится при образовании первого изгиба треснуть, не выказывая никакого беспокойства.

Минимальный коэффициент армирования, который можно рассчитать с помощью уравнения, предоставленного ACI 318-19, может предотвратить преждевременный выход из строя бетонной балки. Минимальную арматуру для балок можно рассчитать, используя следующее выражение:

Где:

A _s,min : минимальная площадь стали, мм ²

fc’: прочность бетона на сжатие, МПа

fy: предел текучести стали, МПа

b _w : ширина стенки в тавровой балке и ширина балки в прямоугольной балке, мм

d: эффективная глубина, измеренная от предела сжатия бетона до центра стальных стержней, мм

Рисунок-1: Продольные и поперечные арматурные стержни

2. Минимальный коэффициент армирования в плитах

Минимальная площадь армирования для плиты представляет собой температурную и усадочную арматуру, установленную для контроля трещин из-за усадки бетона и колебаний температуры. Не требуется предусматривать площадь армирования больше температурно-усадочной арматуры.

As= ρbd Уравнение 2

As: усадка и термоупрочнение, мм 9Рис. Коэффициент армирования в однородном фундаменте

Минимальный коэффициент армирования для однородного фундамента такой же, как у плиты, т.е. коэффициент армирования при температуре и усадке.

4. Минимальный коэффициент усиления в колоннах

Минимальный коэффициент армирования колонн требуется для обеспечения сопротивления изгибу, который может возникнуть независимо от результатов анализа. Это также необходимо для уменьшения эффекта усадки и ползучести бетона при длительных сжимающих напряжениях.

Минимальный коэффициент армирования в колонне предотвращает деформацию стальных стержней под длительной эксплуатационной нагрузкой. ACI 318-19 определяет минимальный коэффициент продольной арматуры для колонны, равный 0,01 общей площади колонны.

5. Минимальная арматура для соединений между монолитными элементами и фундаментом

Минимальная площадь арматуры, которая пересекает монолитную колонну или пьедестал и поверхность сопряжения с фундаментом, должна составлять 0,005 общей площади поддерживаемого элемента.

Максимальный коэффициент армирования — это верхний предел количества стали, которое может быть помещено в бетонные элементы. Он обычно предоставляется по разным причинам, которые обсуждаются ниже:

1. Максимальный коэффициент усиления в балках

Максимальный коэффициент армирования балок предусмотрен для предотвращения разрушения бетона, что является нежелательным видом отказа и предотвращается кодом ACI. Это также позволяет избежать использования чрезмерной площади стали, что не дает реальных преимуществ. Следовательно, это помогает сэкономить при проектировании бетонных балок.

Если балка имеет более высокий коэффициент армирования, чем максимальный коэффициент армирования, она называется переармированной бетонной балкой и обычно разрушается при сжатии.

Переармированная бетонная балка разрушается при сжатии до того, как полностью используется потенциал стальных стержней. Максимальный коэффициент армирования балок можно рассчитать по уравнению 3.   

2. Максимальный коэффициент армирования в колоннах

разработанные колонны аналогичны испытательным образцам в соответствии с ACI 318.19..

Максимальный коэффициент армирования для колонн составляет 0,08 от общей площади колонны. Это обеспечивает экономию при проектировании колонн и предотвращает скопление стали, которое в противном случае препятствует правильной укладке бетона.

На практике рекомендуется учитывать максимальный коэффициент армирования, равный 0,04 от общей площади колонны, чтобы избежать чрезмерного армирования в местах стыковки стальных стержней.

Аналогично рассмотренному выше минимальному армированию на изгиб, ACI 318-19 устанавливает минимальный коэффициент армирования для поперечного сдвига в балках и т. д.

1. Минимальный коэффициент поперечной арматуры в балках

Минимальная площадь сдвиговой арматуры должна быть обеспечена во всех областях балки, где приложенный сдвиг превышает половину расчетной прочности бетона на сдвиг.

Минимальная поперечная арматура (A _v,min ) в балках должна быть большей из следующих величин: s/f _yt ) Уравнение 4

A 9Уравнение 5 напряжение стального стержня хомута, МПа

2. Минимальное продольное и поперечное армирование в монолитных стенах

Если прилагаемый в плоскости сдвиг (V _u ) монолитной стены равен или меньше значения, полученного из уравнения 6, используйте значения, указанные в таблице 1, в качестве минимального армирования как в продольном, так и в поперечном направлении.

Однако, если сдвиг в плоскости (V _u ) больше, чем значение, полученное из уравнения 6, тогда ( ρt = 0,0025), а значение ( ρℓ ) является наибольшим из 0,0025 и результат уравнения 7.

Где:

h _w : высота всей стены от основания до верха, мм

l _w : длина всей стены, мм

Поперечная арматура для стен

Рис. 3: Продольные и поперечные арматурные стержни в бетонной стене

Минимальное армирование — это самая низкая стальная зона, которая предотвращает раннее пластическое разрушение балки, когда бетон теряет свою прочность на растяжение из-за приложенных нагрузок.

Почему в балке предусмотрена арматура с минимальным сдвигом?

1. Для предотвращения внезапного обрушения балки при разрыве бетонного покрытия и потере связи с растянутой сталью.
2. Чтобы избежать хрупкого разрушения при сдвиге, которое может произойти без поперечной арматуры
3. Предотвратить разрушение при растяжении из-за усадки и термических напряжений, а также внутренних трещин в балке
4. Для удержания продольных стальных стержней во время бетонирования.

Каков минимальный коэффициент армирования в колонне?

Минимальный коэффициент армирования колонны составляет 0,01.

Как рассчитать минимальную площадь армирования колонны?

Минимальная площадь арматуры в колонне равна общей площади колонны, умноженной на 0,01.

Почему в плитах используют усадочное и температурное армирование?

Бетонная плита расширяется и сжимается при колебаниях температуры. Когда свежий бетон схватывается и быстро теряет влагу, бетон дает усадку и создает напряжение в бетоне. Сжатие и расширение бетона приводит к развитию трещин, если это не учтено при проектировании.
Итак, термоусадочное армирование предназначено для предотвращения образования трещин из-за перепадов температуры и усадки бетона

Подробнее

Проектирование прямоугольной железобетонной балки

Руководство по проектированию и детализации железобетонных плит IS456: 2000

ACI 318-19 Обновления для проектирования железобетона ULS

БЛОГ
НОВОСТИ И ТЕНДЕНЦИИ

Новый код ACI318, ACI318-19, аналогичен предыдущему коду, ACI318-14, в основном подходе. но в нынешних документах есть ряд существенных отличий.

С помощью этого краткого документа вы сможете узнать о различиях между двумя кодами и понять их факторы и концепции дизайна.

В этом документе сравнение кодов ACI 318-19 и ACI318-14 состоит из 8 классифицированных разделов.

1. Новый материал арматуры,

2. Минимальные положения по армированию

3. Новый предел деформации арматуры

4. Значительные обновления положений о сдвиге

5. Усиление подвесок

7. Новое уравнение для Ie

8. Изменение положений о сейсмостойкости.

Кроме того, специальные стандарты основаны на ACI318M-19 и ACI318M-14 в качестве единиц СИ для кодов США.

* Связанное видео на вебинаре *

1.0003

1.0003

1.0003

9000. 2. Пересмотрены положения о минимальном усилении

3. Новое ограничение деформации для усиления вводится для непревзойденных членов

4. Значительные обновления положений о сдвиге

Новые положения вводятся для использования высокой линейки. укрепление. ACI 318-19 разрешает использовать марку 690 для единиц СИ, армирование для сопротивления моментам и осевым силам от сочетаний гравитации и ветровой нагрузки.

Использование арматуры более высокого качества вызвало опасения по поводу эксплуатационных качеств, таких как растрескивание и прогибы, которые были устранены путем внесения ряда изменений в минимальное армирование плит и балок, эффективного момента инерции и требований к расчету прогиба для двух- пути плиты.

Таким образом, ограничения также пересмотрены в связи с использованием высокопрочных арматурных стержней.

1) Использование высокопрочной арматуры

Основная цель цикла ACI318-19 Code заключалась в расширении допустимых областей применения высокопрочной арматуры.

Текущие строительные нормы и правила США ограничивают прочность арматуры на основе исследований, проводившихся десятилетиями, при этом большая часть арматуры, используемой в бетонных конструкциях в Соединенных Штатах, относится к классу 420. Однако теперь производители могут производить арматуру, которая почти в два раза прочнее, чем раньше. несколько десятилетий назад.

Вопросы прочности и пластичности были решены путем введения новых требований к механическим свойствам арматурного проката, корректировки метода расчета коэффициента снижения прочности для момента и комбинированного момента и осевой нагрузки, пересмотра положений о расчетной длине и ограничения значения fy , который можно использовать для расчета максимальной осевой прочности на сжатие, Pn,max колонн.

Таблица 1. Сравнение ACI318-14 и ACI318-19

Скорее всего, арматура марки 690 будет использоваться в основном для вертикальных стержней стен жесткости и колонн, хотя она также может использоваться для тяжелонагруженных систем перекрытий.

Существенные новые исследования и другие исследования продемонстрировали приемлемые характеристики элементов специальных сейсмических систем, армированных классами прочности 550 и 690. с оценкой 550 и 690.

Условия позволяют использовать более высокие марки для сопротивления моментам, осевым силам и сдвигу. Чтобы приспособиться к этим более высоким классам, были добавлены дополнительные ограничения на расстояние между кольцами, размеры соединения балки с колонной и места соединения внахлестку, которые будут способствовать более надежной работе специальных структурных систем.

Таблица 2. ACI318-14 9 (единицы СИ) и ACI318-19 (единицы СИ)

кадры особого момента. Кроме того, 69 класс0 допускается для специальных несущих стен.

Но продольная арматура свыше 550 МПа не допускается для промежуточных моментных рам и обычных моментных рам, выдерживающих сейсмостойкость.

2) Требования к минимальной толщине плиты

Таблица 3. Минимальная толщина не подвергающихся неподходящим двухсторонним плитам без внутренних балок

ACI 318. 1.1 для минимальной толщины ненапряженных двусторонних плит без внутренних балок пересмотрен, чтобы включить класс 550.

Это изменение влияет на расчет минимальной толщины плиты для fy , превышающей класс 420. Предыдущий код, который допускал класс до 520, был изменен на класс 550, а соответствующие правила были изменены.

3) Верхний предел fy вводится для минимальной арматуры на изгиб As,min расчеты

0054

Для расчета минимального количества арматуры на изгиб для балок с fy , превышающей 550 МПа, в ACI 318-19, 9.6.1.2 указано, что «значение fy должно быть ограничено 55 максимальным МПа».

ACI 318-14 не разрешает использовать для балок арматуру на изгиб, превышающую 550 МПа. Это изменение влияет на изгибные конструкции балок с fy , превышающие 550 МПа.

9Значения 0327 As.min , рассчитанные по уравнениям 9.6.1.2 (a) и (b) (таблица 4), будут такими же, как и для арматуры марки 550, даже если в конструкции используется более прочная арматура.

4) Верхний предел для fy вводится для максимальной осевой прочности на сжатие, Pn, не более Расчеты.

Таблица 5. Максимальная осевая прочность на сжатие

Для расчета максимальной осевой прочности Pn,max для ненапряженных и предварительно напряженных элементов с превышением g класса 550, ACI 318-19, 22.4.2.1 гласит, что «значение fy должно быть ограничено максимальным значением 550 МПа».

ACI 318-14 не разрешает использование арматуры класса прочности выше 550. 22.4.2.2 и 22.4.2.3 (таблица 5) будут такими же, как для арматуры марки 550, даже если в конструкции используется более прочная арматура.

5) Нижний предел 0,5db вводится для показателя поперечной арматуры Ktr при fy ≥ 550 МПа.

Таблица 6. Подкрепление подкрепления поперечного усиления

ACI 318-19, 9.7.1.4, 10,7,1,3, 25.4.2 (Таблица 6). продольные стержни марки 550 и выше, Ктр , не менее 0,5 дб ».

ACI 318-14 не разрешает использование арматуры на изгиб класса прочности 550 или выше для балок и колонн.

Требование минимального значения Ktr по длине развертывания и сращивания улучшает пластичность.

6) Уравнение модуля прочности изменено для fy, превышающего 550 МПа в системах ненапряженных плит.

Таблица 7. Уравнение прочности на разрыв для fy, превышающего 550 МПа, для двусторонних плитных систем 8.3.2 должно быть выполнено при условии пониженного модуля упругости,

, для двусторонней плиты. Это изменение приводит к более высоким прогибам при превышении класса 550 в ненапряженных двухсторонних системах плит.

Требования ACI 318-14 основывались на типе и классе арматуры.

Минимальные нормы арматуры на изгиб в зависимости от типа и марки арматуры были объединены в один документ ACI318-19

 Таблица 8. Минимальная арматура на изгиб в ненапряженных одно- и двухполосных плитах

ACI 318-19, 7.6.1.1 гласит, что «должна быть обеспечена минимальная площадь изгибаемой арматуры, As, min , 0,0018 Ag».

Деформированные стержни с пределом текучести арматуры, fy < 420 МПа: Минимальная площадь изгибной арматуры, As,min , равнялась 0,0020 Ag.

Следовательно, требование As,min снижено на 10% в ACI 318-19. Деформированная арматура из стержней или сварной проволоки с пределом текучести арматуры, fy ≥ 420 МПа: Минимальная площадь изгибаемой арматуры, As,min , больше двух уравнений.

Таким образом, требование As,min осталось неизменным для арматуры класса 420 в ACI 318-19. Однако для арматуры более высокого класса требования к As,min увеличиваются. Например, для арматуры марок 550 и 690 новое требование As,min составляет 0,0018 Ag вместо значения ACI 318-14, равного 0,0014 9 .0327 Ag (т.е. увеличение на 28,6% по сравнению с ACI 318-19).

Это изменение унифицирует минимальные требования к армированию на изгиб независимо от класса армирования.

2) Минимальная сдвигающая арматура в ненапряженных балках пересмотрена.

Таблица 9. Минимальное усиление сдвига в непрекращающихся лучах

в ACI318-19, минимальные скидные, а также резонируемые.

В ACI318-14 оценивалась формула, использующая расчетную формулу Vc , но в ACI318-19 она была изменена на фиксированную формулу. Но кажется, что числовое влияние между 14 и 19, как показано, почти отсутствует.

Это новое определение ε t , связанное с пределом регулирования натяжения.

1) Поправка на коэффициент снижения прочности, φ

Таблица 10. Коэффициент снижения прочности ø

До ACI 318M-14 предел деформации при контролируемом сжатии определялся как 0,002 не для арматуры класса 420, а для всей арматуры с предварительным напряжением для других видов армирования. Предел деформации при контролируемом сжатии εty определен в 21.2.2.1 и 21.2.2.2 (таблица 10) для деформированной и предварительно напряженной арматуры соответственно.

Балки и плиты обычно регулируются на растяжение, тогда как колонны могут регулироваться на сжатие. Некоторые элементы, например элементы с малыми осевыми усилиями и большими изгибающими моментами, испытывают результирующую деформацию растяжения в арматуре с предельным растяжением в пределах εty и « εty + 0,003 ».

Эти секции находятся в переходной области между контролируемым сжатием и контролируемым растяжением.

В ACI 318-19, Таблица 10 для коэффициента снижения прочности, φ, для момента, осевой силы или комбинированного момента и осевой силы, предел деформации, контролируемый растяжением, определяется как выражение fy , чтобы явным образом охватывать непреднапряженную арматуру, отличную от марки 420. Таким образом, начиная с Кодекса 2019 г., выражение εty + 0,003 определяет нижний предел εt для поведения, контролируемого натяжением.

2) Предел деформации арматуры пересмотрен для плит и балок. Удовлетворительное натяжение контролируется в Таблице 11

Таблица 11. Предел деформации арматуры

ACI 318-14, 7.3.3.1, 8.3.3.1 и 9.3.3.1 указано, что «для ненапряженных плит и балок εt должно быть не менее 0,004».

ACI 318-19 гласит, что «ненапряженные плиты и балки должны контролироваться на растяжение в соответствии с таблицей 10».

Это изменение приводит к более экономичным конструкциям ненапряженных плит и балок за счет устранения необходимости добавления большего количества растяжимой стали только для удовлетворения более низкого предела деформации стали без какого-либо увеличения расчетной прочности на изгиб из-за снижения коэффициента снижения прочности. , ф .

Возможно, в этом разделе большие сменные детали от ACI318-14.

Разделы ACI 318-19 об одностороннем сдвиге и двустороннем сдвиге (т. е. продавливающем сдвиге) объединяют то, что ранее представляло собой широкий набор уравнений.

1) Существенно изменены положения по прочности на односторонний сдвиг в отношении Vc для ненапряженных элементов.

Таблица 12. Vx для одностороннего элемента без поперечной арматуры

Положения о прочности на односторонний сдвиг по сравнению с Vc для ненапряженных элементов существенно изменены.

ACI 318-19 обновляет способность к сдвигу, чтобы отразить результаты исследований влияния арматуры на изгиб, ρ _w , и глубины сечения, коэффициента влияния размера, λ _s , с использованием данных испытаний.

ACI 318-19, 22.5.5.1 гласит, что «для ненапряженных элементов Vc следует рассчитывать по таблицам 22.5.5.1 и 22.5.5.1.1–22.5.5.1.3».

Новая таблица 22.5.5.1 называется Vc для ненапряженных элементов и направлена ​​на унификацию положений ACI 318-14:

— 22.5.5: Vc для ненапряженных элементов без осевого усилия.

— 22.5.6: Vc для ненапряженных элементов с осевым сжатием

— 22.5.7: Vc для ненапряженных элементов со значительным осевым растяжением Ав и Av,min , что приводит к набору уравнений для расчета Vc .

Таблица 13. VC для не подвергшихся преступникам

ACI 318-19, 22. 5.5.1.1 утверждают, что «VC не должен принимать больше

318-19,

ACI 318-19, 22.5.5.1.2 указано, что «В таблице 22.5.5.1 это значение не должно приниматься больше

ACI 318-19, 22.5.5.1.3 гласит, что «Коэффициент модификации эффекта размера, λ _s , определяется по уравнению 22.5.5.1.3.

Изменения учитывают размерный эффект и низкие уровни армирования для элементов без поперечной арматуры.

Он также упрощает и сокращает уравнения для ненапряженных железобетонных элементов с учетом и без воздействия осевой нагрузки.

Влияние этого изменения будет различным и может быть определено только после реализации для различных условий.

Рис. 1. График влияния размера

Коэффициент влияния размера, λ _s , является коэффициентом, используемым для изменения прочности на сдвиг на основе влияния глубины элемента. Как показано на левом графике, оно становится меньше 1,0, когда эффективная глубина составляет 250 мм в качестве начальной точки.

Кроме того, правый график представляет собой график сравнения коэффициента продольной арматуры с переменным коэффициентом 0,66λ(ρ _w ) ^1/2 , указанным в таблице 22.5.5.1.

ρ _w включен в Таблицу 22.5.5.1 Vc для ненапряженных элементов продольная арматура на изгиб влияет на расчет сдвига.

По мере увеличения коэффициента продольной арматуры на изгиб увеличивается способность бетона к сдвигу.

По сравнению с константой 0,16 λ в ACI318-14, если коэффициент продольного армирования составляет около 1,42% или более, сопротивление сдвигу определяется по формуле ACI318-19.больше, чем у ACI318-14.

2) Прочность на сдвиг с двусторонним сдвигом в VC для не подвергшихся неподходящим членам в отношении фактора эффекта по размеру

Таблица 14. VC для двусторонних элементов без усиления сдвига

ACI 318-19, Таблица 22.6.5.2 теперь включает фактор размерного эффекта, λ _s , в уравнения (a), (b) и (c). Кроме того, это изменение учитывает эффект глубины плит без поперечной арматуры.

Для двусторонних плит без поперечной арматуры и если эффективная глубина превышает 250 мм, фактор размерного эффекта приведет к снижению значений двухсторонней сдвиговой прочности по сравнению с ACI 318-14.

3) Следует учитывать двунаправленные односторонние эффекты сдвига.

Таблица 15. Взаимодействие поперечных сил, действующих вдоль ортогональных осейпоскольку положение 22.5.1.11 гласит, что «если коэффициент сдвига более 0,5 в каждом направлении, должно выполняться уравнение 22.5.1.11».

4) Верхний предел для номинальной прочности стен сдвига, VN

Таблица 16. Верхний предел для номинальной прочности сдвига стен

ACI 318-19, 11.5.2 что « Vn в любом горизонтальном сечении не должно превышать

В ACI 318-14 предел плоскостного сдвига, номинальная прочность на сдвиг, Vn , was

Этот предел предназначен для защиты несущих стен от диагонального сжатия. Это изменение создает согласованность в расчете прочности на сдвиг в плоскости несущих стен между главами 18 (18.10.4) и 11 (11.5.4) Кодекса.

Однако это не имеет числового значения, поскольку d уже принято как 0,8lw , а Acv равно hlw .

5) Номинальная прочность на сдвиг, Vn, расчеты для стен изменены. 9Таблица 17. Новые расчеты Vn для стен та же форма, что и уравнение прочности на сдвиг, используемое в разделе 18.10.4.1.

Соответственно, разделы 11.5.4.6 и 11.5.4.7 ACI 318-14 для расчетов Vc и раздел 11.

Published by admin

View all posts by admin