Проходной упорный прямой резец: Резец проходной упорный прямой 25*16*140 ВК8 ГОСТ 18879-73 (тип 1) купить по выгодной цене

Резец проходной упорный прямой 2101-0053 20 х 12 Т5К10 ГОСТ 18879-73

Цена:

от: до:

Название:

Артикул:

Текст:

Выберите категорию:
Все Категории» Абразивный инструмент»» Абразивный инструмент на керамической связке»»» Шлифовальные круги тип 1( прямой профиль) 25А (белые)»»» Шлифовальные круги тип 1( прямой профиль) 63С (зеленые)»»» Шлифовальные круги тип 11( чашечные конические) 25А (белые)»»» Шлифовальные круги тип 11( чашечные конические) 63С (зеленые)»»» Шлифовальные круги тип 12( тарельчатые плоские) 25А (белые)»»» Шлифовальные круги тип 12( тарельчатые плоские) 63С (зеленые)»»» Шлифовальные круги тип 14( тарельчатые) 25А (белые)»»» Шлифовальные круги тип 14( тарельчатые) 63С (зеленые)»»» Шлифовальные круги тип 6»»» Бруски»» Инструмент на бакеллитовой связке»»» Круги отрезные армированные по черным, цветным металлам и нержавеющим сталям тип 41»»» Круги отрезные армированныепо бетону (камню, кирпичу) тип 41»»» Круги зачистные армированные тип 1 (прямой профиль)»»» Сегменты шлифовальные»»» Круги отрезные не армированные»»» Круги для заточки пил тип 3 (конический профиль) »»» Круги зачистные не армированные тип 1 (прямой профиль)»» Инструмент на гибкой основе»»» Наждачная бумага»»»» Наждачная бумага в рулонах»»»» Наждачная бумага в листах»»» Лепестковые круги КЛТ»»» Лепестковые круги КЛ»»» Лепестковые круги КЛО»»» Фибровые диски»»» Клетированные диски»»» Ленты бесконечные»»» Шлифблоки»» Паста ГОИ»» Вулканитовые круги»» Тигли» Измерительный инструмент»» Штангенциркули»» Измерительные приборы»» Калибры»»» Гладкие калибры-пробки»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для метрической основной М и мелкой резьбы Mf»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта UNC»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта UNF»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для трубной цилиндрической резьбы стандарта G»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта BSW»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта Rc и R»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта NPT»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта PG»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для трапециедальной резьбы стандарта Tr»» Концевые меры длины»» Линейки металлические»» Рулетки»» Угольники слесарные» Стальные клейма и инструменты для маркировки HEIDENPETER»» Серия GRAVUREM-S Standart ( стандартные требования, до 800 МПа)»» Серия CYRILLIC ALPHABET ( КИРИЛЛИЦА)»» Серия OVERSIZES ( высота > 16 мм)»» Серия GRAVUREM-№1 extra-extra ( маркировка нержавеющих сталей, защита от коррозии)»» Серия GRAVUREM-SPECIAL ( повышенная точность оттиска)»» Серия GRAVUREM-T ( контролируемая глубина оттиска)»» Серия GRAVUREM-RP ( точечные)»» Серия GRAVUREM-R ( бережная маркировка)»» ПУАНСОНЫ В НАБОРАХ С ДЕРЖАТЕЛЯМИ»» НУМЕРАЦИОННЫЕ ГОЛОВКИ серии "Compact Marker"»» РУЧНЫЕ ДЕРЖАТЕЛИ ДЛЯ СТАЛЬНЫХ КЛЕЙМ» Металлорежущий инструмент»» Сверла»»» Сверла с коническим хвостовиком Р6М5(HSS) ГОСТ 10903-77, DIN-345»»» Сверла с коническим хвостовиком HSSCo5 (Р6М5К5) ГОСТ 10903-77, DIN-345»»» Сверла с коническим хвостовиком длинные, ГОСТ 12121-77»»» Сверла с цилиндрическим хвостовиком Р6М5, HSS ГОСТ-10902, DIN-338»»» Сверла с цилиндрическим хвостовиком HSSCo5 (Р6М5К5) ГОСТ-10902, DIN-338»»» Сверла с цилиндрическим хвостовиком длинные ГОСТ 886-77, DIN-340»»» Сверла с цилиндрическим хвостовиком длинные HSSCo5 DIN-340»»» Cвёрла с цилиндрическим хвостовиком сверхдлинные для металла и нержавеющей стали»»» Сверла с цилиндрическим проточенным хвостовиком»»» Сверла для сварных точек с центральной вставкой по DIN-1897»»» Центровочные сверла тип "А" ГОСТ 14952-75, ТУ 2-3912-001, DIN 333»»» Центровочные сверла тип "NC" для станков с ЧПУ»»» Сверла монолитные твердосплавные с цилиндрическим хвостовиком ГОСТ 17274-71»»» Наборы сверл»»» Сверла для печатных плат»»» Ступенчатые сверла для листовых материалов»»» Сверла двухсторонние»» Метчики»»» Метчики с метрической (М) резьбой»»»» Метчики гаечные прямые и изогнутые»»»» Метчики машинно-ручные ГОСТ 3266-81»»»» Метчики ручные»»» Метчики с трубной цилиндрической (G) резьбой»»» Метчики с трубной конической (Rc) резьбой ГОСТ 6227-80»»» Метчики с дюймовой резьбой»»» Метчики с дюймовой конической (К) резьбой ГОСТ 6227-80»» Развертки»»» Развертки ручные»»» Развертки машинные»» Фрезы»»» Борфрезы»»» Фрезы дисковые отрезные ГОСТ 2679-93»»» Фрезы для пазов шпонок сегментных ГОСТ 6648-79»»» Фрезы концевые с коническим хвостовиком ГОСТ 170»»» Фрезы концевые с цилиндрическим хвостовиком ГОСТ 1702»»» Фрезы модульные»»» Фрезы монолитные (концевые и шпоночные)»»» Фрезы торцевые»»» Фрезы трехсторонние»»» Фрезы цилиндрические»»» Фрезы шпоночные»»» Фрезы червячные»»» Фрезы радиусные выпуклые и вогнутые»» Круглые плашки»»» М- метрическая резьба с основным ( крупным) шагом»»» Mf — метрическая резьба с мелким шагом»»» Плашки круглые коническая дюймовая (К) резьба ГОСТ 6228-80»»» Плашки круглые коническая трубная (Rc) резьба ГОСТ 6228-80»»» G — трубная цилиндрическая резьба»» Пластины твердосплавные»»» Напайные пластины»»» Сменные пластины»» Токарные резцы»»» Резцы отрезные ГОСТ 18884-73»»» Резцы подрезные отогнутые ГОСТ 18880-82»»» Резцы проходные отогнутые ГОСТ 18877-82»»» Резцы проходные прямые ГОСТ 18878-73»»» Резцы проходные упорные отогнутые ГОСТ 18879-73»»» Резцы проходные упорные прямые ГОСТ 18879-73»»» Резцы расточные ГОСТ 18882-73, ГОСТ 18883-73»»» Резцы резьбовые ГОСТ 18876-73»»» Канавочные резцы»»» Резцы левые» Алмазный инструмент и инструмент из СТМ»» Карандаши алмазные правящие»» Круги алмазные»» Бруски алмазные правящие»» Круги эльборовые»» Надфили алмазные»» Паста алмазная»» Сверла алмазные»» Сверла алмазные трубчатые»» Стеклорезы алмазные» Оснастка для электро-бензо-пневмоинструмента»» Оснастка для перфораторов»»» Буры для перфораторов SDS+»»» Буры для перфораторов SDSmax»»» Пики, долота, зубила, переходники для перфораторов »» Биты для шуруповертов»»» Биты, насадки, головки, держатели USH»»» Биты, насадки, головки, держатели ПРАКТИКА»» Коронки биметаллические»» Коронки твердосплавные»» Сверла по кирпичу и бетону твердосплавные»» Сверла по стеклу и кафелю»» Сверла по дереву»»» Перовые сверла по дереву»»» Сверла для мебельных стяжек»»» Сверло по дереву 3-х заходное»»» Сверло по дереву спиральное»»» Винтовое сверло по дереву»»» Сверла ФОРСТНЕРА»»» Сверла фрезерные»» Диски пильные с твердосплавными пластинками»» Диски алмазные»» Коронки алмазные»» Корщетки для дрелей и шлифмашинок»» Патроны и переходники для дрелей»» Пилки для электролобзиков»»» Пилки REBIR для электролобзиков »»» Пилки BOSCH для электролобзиков»»» Пилки ПРАКТИКА для электролобзиков»» Полировальные приспособления»» Аккумуляторы для электроинструмента»» Ножи для электрорубанков»» Наборы инструментов и приспособлений» Сварка и пайка»» Все для сварки»» Сварочные электроды»» Сварочная проволока»» Все для пайки» Слесарно-монтажный инструмент»» Головки сменные и приспособления к ним»» Зубила слесарные»» Кельмы»» Стамески, долота»» Клещи»» Ключи»»» Ключи динамометрические»»» Ключи комбинированные»»» Ключи накидные»»» Ключи разводные»»» Ключи рожковые»»» Ключи свечные»»» Ключи торцевые»»» Ключи трубные (КТРы)»»» Ключи шестигранные Г-образные»» Молотки и кувалды»» Наборы инструментов»» Топоры »» Надфили»» Напильники»»» Напильники квадратные»»» Напильники круглые»»» Напильники плоские»»» Напильники полукруглые»»» Напильники ромбические»»» Напильники трехгранные»»» Напильники для заточки цепей бензопил»» Ножевки по металлу»» Ножницы по металлу»» Отвертки»» Плоскогубцы, кусачки, и т. д.»» Струбцины»» Степлеры ручные и скобы к ним»» Пинцеты» Средства индивидуальной защиты» Станочная оснастка и приспособления»» Воротки для метчиков и плашек»» Станочные оправки тип 7711, тип 7616, тип 7626»» Втулки переходные тип 1751, тип 1761, тип 5361, тип 1655, тип 1676»» Цанги ER тип 7618»» Патроны для сверлильных станков»» Патроны токарные»» Резьбонарезные патроны и головки»» Тиски »» Центры вращения и упорные» Электро- и бензоинструмент» Ручной инструмент»» Степлеры ручные механические и скобы»» Различный ручной инструмент» Смазочные материалы Бренды» ANDRE абразивный инструмент» GRAVUREM MASUS стальные клейма»» КЛЕЙМА БУКВЕННЫЕ»» КЛЕЙМА ЦИФРОВЫЕ»» НАБОРЫ ПУАНСОНОВ С ДЕРЖАТЕЛЯМИ»» ГОЛОВКИ НУМЕРАЦИОННЫЕ серии "Compact Marker"»» ДЕРЖАТЕЛИ ДЛЯ КЛЕЙМ» FANAR металлорежущий инструмент»» Метчики»»» М, Mf- метрическая основная и метрическая мелкая резьба»»»» Машинные метчики»»»»» Серия MasterTAP»»»»» Серия 800»»»»» Серия 800X»»»»» Серия INOX (для обработки нержавеющих сталей)»»»»» Метчики для левой резьбы LH»»»»» Серия 1400»»»»» S-NC серия (для использования в станках с ЧПУ и ОЦ)»»»»» Серия FAN (для обработки сталей, нержавейки, чугуна)»»»»» Серия WGN ( метчики-раскатники)»»»»» Серия AL (для обработки алюминия)»»»»» Серия GAL (для обработки алюминиевых сплавов)»»»»» Серия Az (с шахматным расположением зубов)»»»»» Серия EL (сверхдлинные метчики для глубоких отверстий)»»»»» Серия FAN-Ni (для обработки никеля и жаропрочных сплавов на его основе)»»»»» Серия GG (для обработки чугуна)»»»»» Серия Ti (для обработки титана, никеля, бронзы, легированных и нержавеющих сталей)»»»»» Серия Ms (для обработки меди, бронзы, латуни)»»»»» Серия HRC 50 (для обработки материалов с твердостью до 50HRC)»»»» Машинно-ручные (машинные) однопроходные метчики»»»» Машинно-ручные ( ручные) комплектные метчики»»»»» HSS машинно-ручные ( ручные) комплектные метчики »»»»» INOX машинно-ручные ( ручные) комплектные метчики»»»»» HSS левые машинно-ручные ( ручные) комплектные метчики»»»»» HRC40 машинно-ручные ( ручные) комплектные метчики»»»» Гаечные метчики»»»» Комбинированные метчики-сверла»»»» Метчики-биты»»» G- трубная цилиндрическая резьба»»» UNC- унифицированная американская дюймовая резьба с крупным шагом»»» UNF- унифицированная американская дюймовая резьба с мелким шагом»»» BSW- дюймовая резьба Витуорта с крупным шагом»»» BSF- дюймовая резьба Уитворта с мелким шагом»»» NPT- дюймовая коническая резьба»»» Pg — трубопроводная резьба»»» Rc — трубная коническая резьба»»» Vg- вентильная резьба»» Сверла спиральные ц/х по нержавеющим сталям DIN-338 серия INOX»» Плашки круглые»»» М- метрическая основная и Mf- метрическая мелкая резьба»»»» Плашки круглые серия 800 правая метрическая резьба»»»» Плашки круглые серия 800 левая метрическая резьба»»»» Плашки круглые серии INOX (для обработки нержавеющих сталей) метрическая резьба»»» G- трубная цилиндрическая резьба »»»» Плашки круглые для трубной цилиндрической резьбы G cерия 800»»»» Плашки круглые для трубной цилиндрической резьбы G серия INOX (для обработки нержавеющих сталей)»»» Плашки круглые для американской унифицированной дюймовой резьбы UNC с крупным шагом»»» Плашки круглые для американской унифицированной дюймовой резьбы UNF с мелким шагом»»» Плашки круглые для дюймовой резьбы BSW ( дюймовая резьба Уитворта с крупным шагом)»»» Плашки круглые для дюймовой резьбы BSF ( дюймовая резьба Уитворта с мелким шагом)»»» NPT- американская коническая трубная резьба»»» Pg — трубопроводная резьба»»» R — трубная коническая резьба»»» Vg — вентильная резьба»» Воротки для метчиков и плашек»» Калибры»»» Гладкие калибры-пробки»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для метрической основной М и мелкой резьбы Mf»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта UNC»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта UNF»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для трубной цилиндрической резьбы стандарта G»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта BSW»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта Rc и R»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта NPT»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для резьбы стандарта PG»»» Резьбовые калибры-пробки и калибры-кольца для трапециедальной резьбы стандарта Tr»» Наборы резьбонарезного инструмента»» Станочная оснастка»» Твердосплавные фрезы»» Фрезы из быстрорежущей стали»» Зенковки с направляющей»» Зенковки»» Конические развертки 1:16» WIERTLA BAILDON сверла»» Сверла с к/х шлифованные HSS, NWKc, DIN 345»» Сверла с к/х по нержавеющей стали серии INOX »» Сверла с ц/х вальцованные HSS, светлые NWKa, DIN 338»» Сверла с ц/х шлифованные HSS, длинные , DIN 340»» Сверла с проточенным хвостовиком» GRATTEC — инструменты для снятия заусенцев, фасок и шабрения поверхностей. » TIVOLY металлорежущий инструмент»» Сверла по металлу средней серии»»» Универсальные сверла для малых диаметров ( < 2.5 мм)»»» Сверла c ц/х по металлу серия "FURIUS"»»» Сверла c ц/х по металлу серия "T"»»» Сверла с ц/х проточенным хвостовиком»» Сверла по металлу экстрадлинной серии»» Метчики машинные HSS»» Метчики сверхдлинной серии»» Зенковки с цилиндрическим хвостовиком»» Воротки для плашек» ZPS-FN — осевой металлорежущий инструмент»» Метчики машинные»»» Метчики машинные P-K-N»»» Метчики машинные серия UNI P-M-K-N»»» Метчики машинные серия -M- ( для нержавеющей стали)»» Сверла»»» Сверла спиральные с цилиндрическим хвостовиком DIN 338 HSSCo5»»» Сверла спиральные с цилиндрическим хвостовиком DIN 340 длинная серия HSSCo5»»» Сверла спиральные с цилиндрическим хвостовиком DIN 340 длинная серия HSS»»» Сверла спиральные с цилиндрическим хвостовиком с направляющей (для сварных точек)»»» Сверла спиральные с цилиндрическим хвостовиком DIN 1869 сверхдлинной серии HSS»»» Сверла спиральные с цилиндрическим хвостовиком DIN 1869 сверхдлинной серии HSSCo5»»» Сверла спиральные с коническим хвостовиком HSS, DIN 345»»» Сверла спиральные с коническим хвостовиком HSSCo5, DIN 345»»» Центровочные сверла тип "А"»»» Центровочные сверла тип "NC"»» Плашки круглые»»» Плашки круглые HSS метрическая резьба P-K-N»»» Плашки круглые HSSCo5 метрическая резьба P-K-M-N»» Фрезы»»» Фрезы концевые быстрорежущие HSSCo8»»» Фрезы концевые твёрдосплавные VHM»» Зенковки конические с цилиндрическим хвостовиком

Производитель:
ВсеABRABOROANDRE abrasive articlesAPX TechnologieASKAYNAK, ТурцияBISON-BIALBOSCHESABFANARFELO, ГерманияGLOBUS, ПольшаGRATTECHavera, ГерманияHeidenpeterHeller, ГерманияIZAR, ИспанияKARNASCHKEMMLERKULLENMP-SNOOK, ЛатвияOregonParitet, ЛатвияPFERDREBIR, ЛатвияSAIT, ИталияTaerosol OYTITEX+, ГерманияTIVOLYUSHWiertla BaildonWILPU, ГерманияYG-1ZM-KOLNOZPS-FNБАЗ (Белгород)БелоруссияБуревестник (Гатчина)ВМПАВТОГерманияЕСАБ-СВЭЛ (СПб)Каменец-ПодольскийКитайКМЗ (Копейск)КОМЗ (Каменск)КРИН (Киров)ЛАЗ (Луга)Межгосметиз (Мценск)МЕТАЛЛИСТ (Глазов)НИЗ (Новосибирск)ПМ (Рязань)ПРАКТИКАРоссияСеверсталь(Череповец)Северсталь-метиз(Орел)СМИ (Арефино)СПРИНТ (Москва)СтИЗСЭЗ (Сычевка)тестТруд (Вача)ЧИЗ (Челябинск)

Новинка:
Всенетда

Спецпредложение:
Всенетда

Результатов на странице:
5203550658095

виды (упорный, прямой, отогнутый), маркировка

Резцов для токарных работ много. Один из простых — проходной. Работает с цилиндрическими и коническими деталями. Ими можно торцевать и снимать фаску.

Содержание:

• 1 Виды и назначение
  • 1.1 Прямой
  • 1.2 Отогнутые
  • 1.3 Упорные
  • 1.4 Сборные
• 2 Основные размеры и особенности геометрии резца
• 3 Маркировка и производители
• 4 Критерии выбора
  • 4.1 Госстандарты на инструмент
  • 4.2 Основные режимы резания
• 5 Правила работы с инструментом и способы заточки резцов

Виды и назначение

Резцами проходными грубо обдирают заготовки из стали, сплавов и цветных металлов, а также производят чистовое точение. Ниже описаны их виды.

Читайте также: как выглядят резцы токарные алмазные для токарного станка

Прямой

Используют для резки конических и цилиндрических деталей.
Головки прямые. Если точение идет слева направо, используют проходной левый резец. При движении суппорта справа налево ставят правый резец. Хорошо подходят для черновой обдирки т. к. имеют большую жесткость.

Отогнутые

Рабочая часть изогнута в левую или правую сторону. Для обработки конических, цилиндрических, торцевых поверхностей и снятия фасок. Можно работать близко к кулачкам патрона. Универсальные, чем другие типы и чаще применяются.

Упорные

Упорными допускается резка заготовок ступеньками. Могут снимать до 5 мм. толщины металла за проход.

Часто выполняют с отгибами в рабочей части вправо или влево.

Сборные

Рабочая часть резца 1, в которую посажен штифт 3, на него надевают твердосплавную пластинку 2. Закрепляется клином 5 и винтом 4. Так она надёжно зажимается в корпусе резца.

Читайте также: резцы токарные

Пластинки выпускают 3-х, 4-х, 5 и 6-гранные. Преимущества: сокращается время на обработку детали, хороший отвод стружки. Вместо заточки, делают поворот пластинки.

Пластинки дешевле целого резца. Можно ставить на одну державку по очереди пластины из разных сплавов. Оптимальны в чистовом точении.

Основные размеры и особенности геометрии резца

Передняя поверхность скошена — для удаления продуктов резания. Главная режущая кромка режет металл. Вершиной является пересечение режущих кромок. Углы токарного резца, точнее заточки его вершины определяется видом работы.

Маркировка и производители

Маркировку наносят сбоку. Она указывает марку твердого сплава или быстрореза. Надпись: Т15К6. Литера Т — карбид титана. Цифра 15 — процент карбида титана, К6 — шесть процентов кобальта.

У быстрорезов после Р — процент вольфрама. Ф — ванадий, М — молибден.

Производители:

• Свердловский инструментальный завод (СИЗ).
• Ижевский инструментальный завод (ИИЗ).
• Храпуновский инструментальный завод (ХИЗ).
• ООО «Мелитополь инструмент».
• ООО «ЦЗЫГУН — Твердосплав».
• ARNO FREDERICHS AFC — Германия.

Критерии выбора

Тип резца и марку указывают в техпроцессе на обработку детали.

Госстандарты на инструмент

• Проходные упорные быстрорежущие — ГОСТ 18870-73.
• — — — — — — — — — — — твердосплавные — ГОСТ 18879-73.
• Проходные отогнутые быстрорежущие — ГОСТ 18868-73.
• — — — — — — — — — — — твердосплавные — ГОСТ 18877-73.
• Проходные прямые быстрорежущие ГОСТ — 18869-73.
• — — — — — — — — — — — твердосплавные — ГОСТ 18878-73.
• Сборные резцы ГОСТ — 26611-85.

Читайте также: токарный ТВ-4, обзор.

Основные режимы резания

Резцы черновой резки запрещено применять в чистовых работах и наоборот.

Сначала делают предварительную работу: снимается до 5–8 миллиметров в несколько проходов. Чистовая — для соблюдения точных размеров детали. Толщина среза — десятые и сотые доли миллиметра. Режимы обработки задаются в технологической карте.

Правила работы с инструментом и способы заточки резцов

Надо ясно представлять, для каких резец целей, режимы его работы. Важна стоимость инструмента.

Главное — стойкость резца, зависящая от материала его лезвия и углов заточки. Резцы со сменными пластинами имеют лучшие характеристики, но при выходе из строя пластинки она снимается и меняется целиком.

Быстрорежущие и напаянные резцы удобнее, т. к. износ ведет только к переточке. Форму режущей кромки можно задать любую. Резец надо точно выставить по главной оси станка в перпендикулярном и параллельном направлениях.

Режущая кромка ставится напротив оси вращения. Для подстройки высоты нужны пластины из мягкой стали разной толщины, их подкладывают под основание резца. Важна жесткая фиксация резца прижимными болтами.

На наждаке ставятся круги из электрокорунда и карбида кремния. Первый — для стали, второй — для твердого сплава. Сначала точится задняя поверхность, потом передняя. Доводку делают в местах их прилегания к режущей кромке.

Доводка — на станке с малым биением. Круг применяют эльборовый или алмазный. Чем чище доведена режущая кромка, тем выше стойкость.

Проходные резцы — самый ходовой токарный инструмент.

Поделиться в социальных сетях

Исследования тяги полносекционных резцов специальной формы квазипрямоугольного щита

Упор щитовых резцов является основным параметром тоннельной конструкции и важным показателем конструкции щитовой машины. Сопротивление подпятнику щитовой машины оказывает существенное влияние на эффективность ее конструкции и безопасность эксплуатации. Использование квазипрямоугольного щита позволяет не только увеличить коэффициент использования пространства, но и избежать деформации тылового грунта по сравнению с обычным круглым или прямоугольным щитом. В данной работе проведен структурный анализ квазипрямоугольного щитового резца и разработана соответствующая математическая модель тяги. Рассчитываются распределения напряжения и смещения режущей головки. Установлено, что величина напряжения в большинстве областей режущей головки находится в пределах от 5 МПа до 45 МПа. Максимальное напряжение составляет 208,44 МПа, которое находится в средней части ребра и ниже предела текучести. Максимальная деформация приходится на центральную часть нагрудника, величина которой также находится в пределах проектных требований. Кроме того, предлагается метод контроля, подходящий для квазипрямоугольного экрана. Пригодность и надежность предлагаемого метода мониторинга демонстрируется путем сравнения численного моделирования и метода мониторинга.

1. Введение

В последние годы непрерывное развитие урбанизации приводит к строительству высокоскоростных подземных железных дорог в Китае, особенно в средних и крупных городах [1–3]. Однако в городских опорных районах это требует проектирования новых линий метрополитена в тесном неглубоком подземном пространстве. Поэтому срочно необходима новая схема строительства подземных тоннелей.

Большинство туннелей можно прорыть с помощью бурильных, взрывных или проходческих машин (например, щитовых машин) [4]. Щитовой способ — механизированный способ строительства, который нашел широкое применение в процессе строительства подземных тоннелей. Принцип действия метода заключается в выемке грунта и вывозе его из пещеры с помощью транспортных машин передней ножевой головкой, а последующий отрезок обжимается домкратами. Сборные бетонные сегменты используются для формирования общей конструкции туннеля [5]. Окружающий грунт поддерживается кожухом щита и сегментами укладки для предотвращения его обрушения во время работы щитовой машины.

Квазипрямоугольная щитовая машина представляет собой новый тип однотоннельных и двухпутных землеройных щитовых машин. По сравнению с круглыми защитными машинами и защитными машинами DOT (двойная О-образная труба), квазипрямоугольная защитная машина улучшает использование пространства и позволяет избежать нагрузки почвы на верхнюю часть защитной машины. По сравнению с прямоугольными щитовыми туннельными конструкциями, квазипрямоугольная щитовая машина может избежать таких проблем, как легкая деформация и сложность сборки. Режущие головки большинства щитовых машин подвергаются большой нагрузке в процессе земляных работ. Несущая способность оказывает серьезное влияние не только на эффективность строительства, но и на его безопасность. Следовательно, необходимо проверить тягу щитового ножа прямоугольной формы.

За последнее десятилетие было проведено множество исследований для анализа нагрузки и тяги щитовой режущей головки. Хан и др. В работе [6] проанализированы динамические характеристики нагрузки на головку в период работы щита, в которой нагрузка на головку была приближена к нормальному распределению, а распор предполагался зависящим от проникновения и прочности на одноосное сжатие вмещающей породы. Чжан и др. В работе [7] предложен приближенный метод расчета нагрузок, действующих на поверхность раздела буровой головки и грунта уравнительного щита грунта, и разработаны выражения для нормальных и касательных напряжений, действующих на границе проходки между режущей головкой и грунтом. Balci [8] и Dahl et al. [9] предложил метод прямого измерения срока службы щитового ножевого вала и дал некоторые рекомендации по устройству щитового ножа. Лю и др. [10] провели анализ мониторинга на месте и выполнили трехмерный анализ методом конечных элементов механического поведения экранов во время строительства. Ци и др. (2019) проанализировали процесс переноса горной породы щитовой режущей головкой и упором в процессе строительства. Было проведено множество численных исследований по моделированию тяги режущей головки и динамических характеристик щитов [11–13]. Были предложены различные методы измерения и регистрации рабочих параметров щитовой режущей головки [14–16].

2. Режущая головка станка с квазипрямоугольным экраном

2.1. Конструкция квазипрямоугольного щита

Квазипрямоугольный щит был разработан Шанхайским научно-исследовательским институтом туннелей. Его основная конструкция состоит из следующих компонентов: двух круглых режущих головок диаметром 6730  мм (красные на рис. 1), эксцентриковой системы ножевой головки (синяя на рис. 1), системы привода режущей головки, системы сброса, оболочковой системы, движителя. система, гидравлическая система, электронная система и так далее. На рис. 1 показана реальная машина с квазипрямоугольным экраном.

2.2. Принцип резки квазипрямоугольной защитной машины

Режущая часть этой защитной машины похожа на комбинацию овала и прямоугольника. Принят новый комбинированный метод резки для полной резки всего участка. Две большие режущие головки с Х-образными спицами расположены по обеим сторонам режущей секции, а синяя эксцентриковая режущая головка расположена в центре и расположена в шахматном порядке за большими красными режущими головками. Межцентровое расстояние двух больших режущих головок меньше их диаметра. Скорость вращения режущих головок контролируется программами для поддержания 9Разность фаз 0° для предотвращения столкновения ножевых головок. Расположение эксцентриковой режущей головки предназначено для несрезанной области, куда большие режущие головки не могут добраться для обеспечения резки полного сечения. На рисунках 2 и 3 показано расположение ножевых головок и траектория резки соответственно.

2.3. Анализ тяги

В процессе работы щитовая машина подвергается большому лобовому сопротивлению и изначально имеет медленную скорость продвижения. Подъемная тяга, создаваемая двигательной установкой, воздействует на забой туннеля через режущие головки. Поэтому силу реакции от забоя можно рассматривать как внешнюю нагрузку, действующую на резцы, то есть переднюю тягу резцов. Передняя тяга передается на переднюю грудную оболочку через ножевые головки, передающее усилие кольцо или подшипник и т. д. Путь нагрузки от туннельной забоя к грудной оболочке показан на рис. 4.

Для машины со щитом полного сечения специальной формы тяга от цилиндра представляет собой сумму всех сил сопротивления во время ее продвижения вперед. Предполагается, что в процессе работы грунт в грунтовом резервуаре находится в однородном напорном состоянии и обладает хорошей текучестью. Пренебрегая некоторыми малыми частями сил сопротивления, домкратную тягу в идеальном состоянии можно определить следующим образом:

2.

4. Аналитическая модель тяги режущей головки

Форма поперечного сечения этого квазипрямоугольного щита показана на рис. 5. Переменные символы и соответствующие геометрические размеры показаны в табл. 1.

На основании рисунка 5 и таблицы 1 и для простоты расчета поперечное сечение этого квазипрямоугольного щита упрощено до комбинации прямоугольника и двух полукругов.

По сравнению с реальной геометрией квазипрямоугольного щита упрощенная геометрия имеет отклонение 1,4% для фронтальной зоны выемки и 1,1% для внешней поверхности. Эти отклонения кажутся очень малыми, и поэтому модель можно использовать для анализа.

На рис. 6 показано упрощенное поперечное сечение экрана. Лобовое сопротивление определяется следующим образом: где K – коэффициент бокового давления грунта, γ – объемная плотность (кН/м ³ ), H – глубина заложения (м), D – диаметр щитовой выемки (м ), а d – ширина участка упрощенного прямоугольника (м).

Поверхностное трение щита оценивается с использованием коэффициента трения и давления на поверхность оболочки. Давление грунта на поверхность оболочки щита складывается из двух частей: одной является сопротивление грунта грунту, а другой — собственный вес щита. Схематическая диаграмма распределения давления грунта показана на рисунке 7. На рисунке 7(а) показано давление грунта, создаваемое собственным весом грунта. На рис. 7(б) показано сопротивление грунта собственному весу щита. На рис. 7(в) показана их сумма, то есть полное давление грунта на поверхность оболочки щита.

За исключением собственного веса щита, сила реакции грунта под щитом равна силе реакции над щитом. Согласно теории механики грунта, боковое давление грунта в одной точке грунта равно вертикальному давлению грунта в этой точке, умноженному на коэффициент бокового давления грунта. Следовательно, вертикальное давление грунта и боковое давление грунта в точках А и В на рисунке 6 равны. В этом случае вертикальное давление грунта симметрично, а боковое давление грунта двусторонне симметрично, как показано на рис. 7(а).

На рис. 8 вертикальное давление грунта на единицу длины защитной оболочки определяется следующим образом:

Аналогично, боковое давление грунта на единицу длины кожуха показано на рис. 9 и определяется как следует: где K _a – коэффициент активного давления грунта.

На основании уравнений (3), (4) и (5) трение между окружающим слоем грунта и оболочкой щита определяется следующим образом: где f — коэффициент трения между оболочкой и грунтом, а L — длина контакта грунта с оболочкой.

Равнодействующая положительного давления на нижнюю поверхность кожуха щита равна собственному весу щита. Следовательно, трение, создаваемое собственным весом щита, можно рассчитать следующим образом:

Общая тяга щита может быть получена путем замены F ₁ , F ₂ и F ₃ в (1) следующим образом:

3. Моделирование усилия режущих головок

3.

1. Создание модели режущей головки

Технические параметры исследуемого здесь квазипрямоугольного щита показаны в таблице 2. Однако из-за сложности конструкции щита некоторые детали приходится упрощать. Например, компоненты без упора подшипника удаляются, а некоторые локальные составляющие, такие как скребки, небольшие отверстия и фаски, игнорируются. Кроме того, форма передней части также упрощена. На рис. 10 показана упрощенная модель, использованная при моделировании.

3.2. Параметр Настройка

Физико-механические параметры моделирования для грунта, режущих головок и их взаимодействия приведены в таблице 3, которые получены на основе материалов от режущих головок и информации о грунте на строительной площадке.

3.3. Настройка скорости вращения режущих головок и скорости движения

Различные скорости движения и скорости движения режущей головки устанавливаются для различных условий работы. На основе законов механики при контакте режущих головок с грунтом анализируются влияющие факторы в системе грунт-щит, а также с помощью моделирования анализируется взаимосвязь между резцами и окружающим грунтом для определения значений параметра резания и грунта. деформация. Настройки скорости ножевых головок показаны в таблице 4.

3.4. Mesh Generation

Упрощенная геометрическая модель экрана и свойства материала импортированы в ANASY Workbench. Трехмерная шестигранная сетка с 20 узлами используется для создания сетки каждого компонента, задействованного в модели, для повышения точности расчетов. Из-за большого размера передней оболочки наименьший размер элемента установлен равным 60 мм. Количество ячеек сетки 399558, количество узлов 1560839. Разделенная модель показана на рисунке 11.

3.5. Граничные условия

Для упрощения анализа методом конечных элементов сделаны следующие допущения: (1) грунт представляет собой однородный линейный изотропный эластомерный материал; (2) равномерное усилие воздействует на поверхность одной режущей головки; и (3) движение щита происходит по прямой линии в нормальном мягком грунте, независимо от отклонения.

Формула расчета фронтальной тяги щита компенсации давления грунта определяется следующим образом: где К — коэффициент бокового давления грунта, γ — насыпная плотность, H — глубина залегания оси щита, D — диаметр выемки щита.

Поскольку передняя тяга пропорциональна площади режущей головки, рассчитывается тяга каждой режущей головки, и соответствующие результаты показаны в таблице 5. . В реальных условиях работы оболочка подвергается действию силы реакции и давления грунта, а конец оболочки соединяется с основным корпусом двигательной установки. Следовательно, окружение оболочки рассматривается как фиксированное ограничение. Модель после применения граничных условий показана на рисунке 12.9.0003

3.6. Результаты моделирования и обсуждение

По сравнению с характеристиками экрана и данными, полученными в результате испытаний на месте, оцениваются эквивалентные напряжения и деформации модели анализа методом конечных элементов. На рис. 13 представлены нефограммы эквивалентных напряжений и деформаций передней части корпуса в рабочем состоянии.

Согласно рис. 13(а), распределение напряжения на грудной пластине почти равномерное, а значение напряжения в большинстве областей составляет от 5 МПа до 45 МПа. Максимальное напряжение возникает в месте соединения оболочки с нижней и средней частями ребра и составляет 208,44 МПа, которое создается за счет концентрации напряжений, вызванных локальным структурным изменением. Материал корпуса Q345 B с пределом текучести 345 МПа. Этот уровень стресса ниже предела текучести. Кроме того, соединение сваривается в процессе фактического производства, чтобы эффективно усилить структурную жесткость и прочность, поэтому оно находится в безопасном диапазоне эластичности. Согласно рисунку 13(б), максимальная деформация нагрудной пластины приходится на центральную область, и ее величина составляет 1,9.984  мм, что довольно мало и соответствует конструктивным требованиям.

По результатам моделирования общая тяга режущей головки пропорциональна напряжению в каждой точке измерения на грудной пластине. Взяв точки A и B на рисунке 13 в качестве примера, соответствующее соотношение между общей тягой и измеренным эквивалентным напряжением показано на рисунке 14. Напряжение в точке измерения явно изменяется и соответствует тяге. Поэтому тягу можно оценить по измеряемому напряжению.

4. Эксперимент по наблюдению за тягой режущей головки

Система режущей головки является ключевым компонентом квазипрямоугольного щита. Силовой режим его очень сложен, когда он эксплуатируется в процессе строительства. Из-за ограничений строительной среды и условий мониторинга прямое измерение силового состояния режущих головок очень затруднено.

4.1. Точка измерения

На основе конечно-элементного анализа и условий земляных работ на площадке окончательно определяются восемь точек измерения, которые показаны на рис. Рис. 13. Остальные шесть точек расположены рядом с эксцентриковым приводом ножевого вала.

Учитывая ограничения окружающей среды и неизвестное направление главных напряжений, для уменьшения помех во время работы используются трехосные 45-градусные тензорезисторы, как показано на рисунке 16.

4.2. Экспериментальные условия

Фактическая тяга щита тесно связана с реальными геологическими условиями. На рис. 17 показаны геологические аспекты строительной площадки при эксплуатации щита. Период измерения показан на рисунке 18.

Давление грунта в щите определяется с использованием концепции динамического баланса, поэтому трение, воздействующее на оболочку слоя грунта, F ₂ , и трение собственного веса щита, F ₃ , можно приблизительно считать неизменным в процессе движения, пока система мониторинга собирает данные. Следовательно, изменение напряжения может быть устранено, когда баланс сброшен. Собранные данные представляют собой изменение напряжения от лобового сопротивления щита, F ₁ , в процессе движения.

4.3. Анализ экспериментальных результатов

Получено напряженное состояние каждой ключевой позиции в процессе строительства. Рассчитано распределение нагрузки режущих головок, а также получено изменение осевой нагрузки каждой режущей головки в процессе движения.

Кривая деформации, собранная каналами измерительной точки 8 на нагрудной пластине в течение одной минуты, показана на рисунке 19. Из рисунка видно, что все деформации имеют одинаковую тенденцию изменения и одинаковое периодическое изменение при вращении угол режущих головок.

5. Расчет напряжений на грудной пластине

Главные напряжения и рассчитываются на основе собранных деформаций по следующей формуле: очень мало по сравнению с и . В соответствии с теорией прочности фон Мизеса эквивалентное напряжение можно рассчитать следующим образом:

Эквивалентное напряжение, рассчитанное из (11) для точки измерения 8 в течение одной минуты, взято здесь в качестве примера. Три набора данных из одной и той же точки измерения взаимно проверяются. Среднее значение после отбрасывания аномальных данных принимается за окончательное эквивалентное напряжение в точке измерения.

Кривая изменения эквивалентного напряжения от точки 8 в течение всего эксперимента после взятия среднего значения показана на рисунке 20. Эквивалентное напряжение, которое изменяется от точек измерения на разных этапах, очевидно. Тенденция изменения такая же, как и у одной из системных тяг.

Кривая эквивалентного напряжения точки измерения за определенный период времени показана на рисунке 21. Пики и впадины волн меняются в цикле 50 с. Скорость больших режущих головок составляет 1,2  р /мин в этот период. Таким образом, период колебаний напряжения в точке измерения соответствует периоду вращения режущей головки.

6. Суммарная тяга режущей головки

На основе соотношения периодов, описанного выше, для получения среднего значения тяги выбирается один цикл продолжительностью 50 секунд. Рассчитанное эквивалентное напряжение подставляется в соотношение напряжение-распор. Кривая изменения общей передней тяги в реальном рабочем процессе получена с использованием метода интерполяции, как показано на рисунке 22. Расчетное изменение общей тяги согласуется с зарегистрированными фактическими экспериментальными условиями. Таким образом проверяется правильность расчетных результатов.

Согласно литературным исследованиям и опыту строительства щитов в Китае и за рубежом, лобовое сопротивление щита составляет от 27% до 50% от общей тяги. Удельное значение лобового сопротивления колеблется и не может быть определено на месте. Однако диапазон полной тяги можно получить исходя из общей тяги системы. Расчетные данные и измеренные данные системы мониторинга в течение локального периода сравниваются, как показано на рисунке 23. Известно, что фактическая тяга находится в пределах этого диапазона, и расчетные данные кажутся разумными.

7. Распределение тяги каждой режущей головки

По сравнению с экспериментальными данными за тот же период тяга верхней эксцентриковой режущей головки меньше, чем у нижней эксцентриковой режущей головки. На основании распределения точек измерения точки 4, 5 и 6, расположенные в нижней эксцентриковой режущей головке, соответствуют соответственно точкам 1, 2 и 3, расположенным в верхней эксцентриковой режущей головке. Тяговооружённости этих точек рассчитаны и показаны в таблице 6.

В экспериментальных данных тяга (напряжение) на нижней эксцентриковой режущей головке примерно в 1,8 раза больше, чем на верхней эксцентриковой режущей головке.

Соотношение тяги и соответствующее соотношение между общей тягой и тягой большой режущей головки. На основе измеренных данных системы мониторинга можно рассчитать тягу каждой режущей головки в экспериментальный период. Эти усилия показаны на рис. 24, где усилие большой режущей головки представляет собой результирующую силу левой и правой больших режущих головок.

8. Заключение

В данной статье исследуются характеристики и производительность режущих головок в квазипрямоугольном щите. Получены и проанализированы нефограммы напряжения и нефограммы усилия режущих головок в рабочем состоянии. Максимальное напряжение и смещение режущих головок соответствуют конструктивным требованиям. При этом эквивалентное напряжение линейно связано с движущей силой.

В процессе строительства рабочие данные ключевых точек получают путем измерения на месте. Общая тяга и распределение тяги каждой режущей головки рассчитываются на основе эквивалентных напряжений в точках измерения.

В этом документе содержится справочная информация по конструктивному исполнению защитной режущей головки и оценке режущей головки в различных условиях работы. Осевое напряжение режущей головки щита может быть получено по данным измерений на месте. Систему обнаружения напряжений можно использовать для оценки усилия щита и своевременной обратной связи по усилию режущей головки, чтобы обеспечить безопасность персонала и имущества во время строительства туннеля.

Доступность данных

Данные, использованные для поддержки результатов этого исследования, включены в статью.

Конфликт интересов

Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

Благодарности

Авторы признательны за финансовую поддержку, полученную от Национального фонда естественных наук Китая (№№ 11972203 и 11572162), 47-го Научно-исследовательского фонда вернувшихся ученых Министерства образования Китая, Фонда естественных наук провинции Чжэцзян (LY13A020007). ), Ningbo Rail Transit (JS-00-SG-17003) и KC Wong Magna Fund в Университете Нинбо.

Copyright © 2021 Yaohong Zhu et al. Это статья с открытым доступом, распространяемая в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии надлежащего цитирования оригинальной работы.

Extreme Big Cutter (DC43) — Канализационные насадки прямого действия

Быстро и легко режет с помощью насадки с обратным турбонаддувом вверх или вниз по потоку, с самой мощной в мире насадкой с обратным турбонаддувом (внутреннее вращение). Он производит воду с ламинарным потоком самого высокого качества на рынке. Это избавит вас от постоянной смазки и обслуживания.

Специально разработан для движения по прямой линии на дне водостока (он не летает по линии), и для прохода требуется пространство 44 мм (1 1/2) внизу линии.

Для выхода из линии требуется 44 мм (1 1/2″), чтобы труба разрушилась. Внешняя высота этого узла составляет 43 мм. Проходит через изгибы 100 мм (4 фута) под углом 90° и при движении вниз по течению попадает в шахту диаметром 150 мм (6 дюймов).

Идеальная сборка для использования при движении вниз по течению и падении в шахту диаметром 150 мм (-6″), когда вам необходимо обрезать корни, свисающие с верхней части закрытого соединения.

D = двойные шланги, подающие воду в сборку
C = каретка, к которой присоединяются турбофорсунка и керамические форсунки
43 = внешний диаметр 43 мм заднее турбосопло, использует ту же мощность, что и сокращение, чтобы подтолкнуть вас вверх или вниз по линии. Это позволяет вам использовать 100% мощности для резки и колющих ударов.

Для работы требуется не менее 15–21 л/мин (4–6 галлонов в минуту) при давлении 3000–5000 фунтов на кв. дюйм.

Сценарии:

Возможна установка струи для работы в различных сценариях:

A: Струя 15–21 л/мин (4–6 гал/мин) с 30-метровым (100 футов) шлангом 1/4 на переносной мини-барабане до конца вашего основного барабана, вы можете работать в 100-миллиметровых (4″) линиях, проходить 100-миллиметровые (4″) изгибы под углом 90 ° и падать в квадратное соединение 150 мм (4″), двигаясь вниз по течению. Если у вас водомет более 15–21 л/мин (4–6 галлонов в минуту), вы будете перепускать воду в бак с помощью игольчатого клапана или клапана сброса (разгрузочного клапана).

Примечание. Многие сантехники используют 60-метровый (200″) шланг 1/4″ на своей мини-катушке. Мы рекомендуем из-за большой потери давления в шланге 1/4″ (600 фунтов на кв. дюйм на 30 м -100″) разрезать шланг 1/4″ пополам, хранить его в автомобиле и либо использовать в течение более длительного времени. или в качестве запасного шланга, если ваш шланг лопнет.

B: Струйная подача 15–21 л/мин (4–6 галлонов в минуту) со шлангом длиной 60 м (200 футов) 3/8 на переносной мини-катушке, подсоединенной к концу основного барабана, вы можете работать с 100-мм (4″ ) линии, огибают 100-миллиметровые (4 фута) изгибы под углом 90° и впадают в 150-миллиметровый (6 ″) квадратный перекресток, двигаясь вниз по течению. Если у вас водомет более 15–21 л/мин (4–6 галлонов в минуту), вы будете перепускать воду в бак с помощью игольчатого клапана или клапана сброса (разгрузочного клапана).

C: 15–21 л/мин (4–6 галлонов в минуту) со шлангом длиной 60 м (200 футов) 3/8 на переносной мини-катушке, подсоединенной непосредственно к водометной машине. 100 мм (4 фута) изгибается под углом 90° и падает в квадратный стык 150 мм (6 дюймов) при движении вниз по течению. Если у вас водомет более 15–21 л/мин (4–6 галлонов в минуту), вы будете перепускать воду в бак с помощью игольчатого клапана или клапана сброса (разгрузочного клапана).

D: Впрыск всей воды, когда помпа превышает 15–21 л/мин (4–6 галлонов в минуту) с насосом 120 м 9400″) Шланг основного барабана 3/8, 1/2 или 3/4, который можно использовать, прикрутив подруливающее устройство (с форсункой для отвода оставшейся воды) между DC38 (со струей 5,5–8 галлонов в минуту) и основным барабаном.

Подруливающее устройство:

Вкрутите подруливающее устройство (с форсункой для сбора оставшейся воды) между DC43 (5,5–8 галлонов в минуту) и основной катушкой, чтобы использовать всю воду, поступающую от водомета, в качестве тяги, чтобы двигаться дальше.

Безопасная труба, используемая на прямых линиях:

Предназначена для использования на линиях диаметром 150–450 мм (6–18″) с струйными установками малого или большого размера. С предохранительной трубой сборка не может делать разворот на линиях 150 – 450 мм (6-12″).

Кольца:

При использовании кольцевого колпачка на передней части и различных колец размером 100 мм (4 фута), 150 мм (6 футов), 225 мм (9 футов), 300 мм (12 футов) на задней турбофорсунке вы можно настроить его как пушку в линиях, чтобы прорезать более крупные корни.

В больших линиях вы можете использовать наши узлы (пенетраторы или фрезы), чтобы создать отверстие для пропуска ваших больших насадок с регулируемым вращением, чтобы закончить работу, если наши фрезы не могут перерезать все корни.

Передняя крышка:

С передней крышкой также используется для вымывания мусора или в качестве молотка для выталкивания, например, кирпича из линии.

Передняя турбофорсунка:

Отвинтите переднюю крышку и привинтите обращенную вперед турбофорсунку.