Скорости коррозии латуни: Скорость — коррозия — латунь

Скорость — коррозия — латунь

Cтраница 3

Минеральные кислоты ( азотная и соляная) оказывают сильное воздействие на латунь. Серная кислота действует значительно слабее, однако в присутствии окислительных солей скорость коррозии латуни может увеличиться в несколько раз.
 [31]

Минеральные кислоты ( азотная и соляная) действуют на латунь очень сильно. Серная кислота действует значительно медленнее, однако в присутствии окислительных солей скорость коррозии латуни может увеличиться в несколько раз.
 [32]

Таким образом, применение солянокислых растворов с добавками водного конденсата или без него для удаления отложений из трубных систем теплообменников требует разработки способов ингибиро-вания коррозии медных сплавов. Опыты, проведенные с солянокислыми растворами, содержащими Fe2, показали, что даже при значительном содержании их скорость коррозии латуни Л-68 практически такая же, как и в чистых растворах соляной кислоты.
 [33]

Влажный насыщенный пар при больших скоростях ( — 1000 м / с) вызывает на латунях ударную коррозию. Для перегретого пара латуни не применяются вследствие снижения их механических свойств в этих условиях. Скорость коррозии латуней в пресной воде при температуре — 20 С незначительна и составляет — 0 0025 — 0 025 мм / год, а в морской воде 0 0075 — 0 1 мм / год. С повышением температуры скорость коррозии латуней в этих средах резко возрастает.
 [34]

Сильную коррозию латуней вызывают рудничные воды, растворы йодистых солей, окисляющие растворы, азотная, соляная, фосфорная и жирные кислоты, серный ангидрид, сероводород, растворы едких щелочей, растворы аммиака. Скорость коррозии резко возрастает при повышении температуры в морской и пресной воде, в уксусной кислоте, растворах едких щелочей и других средах. Значительно возрастает скорость коррозии латуней в газах с повышением их влажности.
 [35]

Однако скорость коррозии латуней резко возрастает, если в паровом кон — — денсате присутствует кислород, двууглекислый газ или аммиак. Скорость коррозии латуней в пресной воде — 0 0025 — 0 025 мм / год, а в морской 0 0075 — 0 1 мм / год. С повышением температуры скорость коррозии латуней в этих средах резко возрастает.
 [36]

Однако скорость коррозии латуней резко возрастает, если в паровом конденсате присутствует кислород, двууглекислый газ или аммиак. Скорость коррозии латуней в пресной воде — 0 0025 — 0.025 мм / год, а в морской 0 0075 — 0 1 мм / год. С повышением температуры скорость коррозии латуней в этих средах резко возрастает.
 [37]

Во влажных парах сероводорода при температуре 100 С скорость коррозии латуней ЛС 59 — 1, ЛО 70 — 1 равна 0 05 — 0 075 мм / год, а латуни Л85 и меди 1 22 — 1 6 мм / год. В растворах чистой фосфорной кислоты латуни корродируют со скоростью — 0.5 мм / год. В уксусной кислоте в спокойном состоянии скорость коррозии латуней равна 0 025 — 0 75 мм / год и резко возрастает ( в 100 раз) с повышением температуры и аэрации.
 [38]

При гидра-зинном режиме в конденсатно-питательный тракт дозируют только гидразин. Нейтрально-кислородный ВХР предусматривает дозирование в конденсатно-питательный тракт только кислорода, а кислородно-аммиачный — кислорода и аммиака. При нейтрально-кислородном и кислородно-аммиачном водно-химических режимах сплавы на основе меди использовать нельзя, так как при повышенной концентрации кислорода увеличивается скорость коррозии латуни.
 [40]

Присутствующие к воде фтористые соли влияют на латуни незначительно, хлористые — заметно сильнее, а йодистые — очень сильно. Минеральные кислоты ( азотная и соляная) действуют на латуни очень сильно. Серная кислота действует значительно медленнее, однако в присутствии окислительных солей ( КгСгаОу, Fe2 ( SO4) s) скорость коррозии латуней увеличивается в 200 — 250 раз. Сухие газы: фтор, бром, хлор, а также хлористый водород, фтористый водород, углекислый газ ( угольный ангидрид), окись углерода и азот при температуре 20 С и ниже практически не действуют на латуни, однако в присутствии влаги действие галогенов на латуни резко возрастает.
 [41]

Растворение латуни имело равномерный характер, что можно объяснить комплексованием как цинка, так и меди, поскольку рН раствора было оптимально для комплексования обоих этих катионов. В дальнейшем коррозия латуни исследовалась в растворе трилона Б, в который вводились комплексонаты железа и меди, поскольку их присутствие в растворе неизбежно при отмывке железо-медистых отложений. Результаты этого исследования представлены на рис. 12 — 8, из которого видно, что значительную опасность в коррозионном отношении представляют комплексонаты железа, а комплексонаты меди практически не влияют на скорость коррозии латуни.
 [42]

Влажный насыщенный пар при больших скоростях ( — 1000 м / с) вызывает на латунях ударную коррозию. Для перегретого пара латуни не применяются вследствие снижения их механических свойств в этих условиях. Скорость коррозии латуней в пресной воде при температуре — 20 С незначительна и составляет — 0 0025 — 0 025 мм / год, а в морской воде 0 0075 — 0 1 мм / год. С повышением температуры скорость коррозии латуней в этих средах резко возрастает.
 [43]

Сероводород значительно действует на латуни при всех условиях, однако латуни с повышенным содержанием цинка ( 30 %) более устойчивы, чем медь и латуни с низким содержанием цинка. Во влажных парах сероводорода при температуре 100 С скорость коррозии латуней ЛС59 — 1, ЛО70 — 1 равна 0 05 — 0 075 мм / год, а латуни Л85 и меди 1 22 — 1 6 мм / год. В растворах чистой фосфорной кислоты латуни корродируют со скоростью — 0 5 мм / год. В уксусной кислоте в спокойном состоянии скорость коррозии латуней равна 0 02 — 0 75 мм / год и резко возрастает ( в 100 раз) с повышением температуры и аэрации.
 [44]

Присутствующие в воде фтористые соли влияют на латуни незначительно, хлористые — сильнее, а йодистые — очень сильно. Сильно действуют на латуни и окислительные растворы KsC O. ЬЬСгСч и др. Минеральные кислоты азотная и соляная действуют на латуни очень сильно. Серная кислота действует медленнее, однако в присутствии окислительных солей Ре2 ( ЗО4) з, К СггСЬ скорость коррозии латуней увеличивается в 200 — 250 раз. Сухие газы — фтор, бром, хлор, хлористый водород, фтористый водород, угольный ангидрид, окись углерода и азот при температуре 207 С и ниже практически не действуют на латуни, однако в присутствии влаги действие галогенов на латуни резко возрастает.
 [45]

Страницы:  

   1

   2

   3

   4

Атмосферная коррозия металлов в тропиках :: Книги по металлургии

3.2. СОПОСТАВЛЕНИЕ КОРРОЗИОННОЙ СТОЙКОСТИ МЕТАЛЛОВ

Стали.

Обширные исследования коррозионного поведения сталей в различных климатических районах выполнены многими исследователями [415-460]. Коррозия их в значительной степени зависит от типа стали, климатических и аэрохимических факторов и может изменяться для одной и той же стали на несколько порядков.

По результатам пятилетних испытаний во влажном тропическом климате Вьетнама можно видеть, что коррозионная стойкость сталей 12X13, 10Х18Н9Т значительно выше коррозионной стойкости Ст 3, при­нятой в качестве эталона. Сталь 10Х18Н9Т корродирует во Вьетнаме со средней скоростью 0,08-0,09 мкм/год. 12X13 — 4-12 мкм/год, а Ст 3 -10-41 мкм/год за 5-летнюю экспозицию (рис. 3.4 и табл. 3.6).

Эффективность легирующих добавок хрома, никеля, титана в сталях более ярко выявляется в агрессивных атмосферах. Например, если скорости коррозии сталей 12X13 и ЮХ18Н9Т соответственно составляли 60-34 и 0,04-6,87% от скорости коррозии Ст 3 в слабо агрессивных го­родских атмосферах (Ханой, Хошимин), то в сильноагрессивной атмосфере Нячанга (табл. 3.7) эти показатели соответственно снизились до 47-29 и 0,19-0,16%. Коррозия стали 12X13 во времени уменьшается быстрее, чем коррозия Ст 3, и эта разница очень заметна при длительных испытаниях (рис. 3.4 и 3.5).

Хром способствует образованию продуктов коррозии с повышенными защитными свойствами, и это сказывается на сильном торможении коррозии стали во времени.

В отличие от Ст 3 и 12X13 сталь 10X18Н9Т подвергалась точечной коррозии в тропической влажной городской и приморской атмосфере. В городской атмосфере средняя скорость коррозии этой стали с течением времени увеличивается и очень медленно уменьшается в приморской атмосфере (см. рис. 3.4 и 3.5, табл. 3.6 и 3.7).

Цинк.

Коррозия цинка определяется коррозивностью среды и временем.

Натурные коррозионные испытания, проведенные за 2 года в 45 раз­ных районах Земного шара показали, что скорость коррозии цинка изменяется от 0,15 мкм/год в сельской (Нерман Уэллс, Канада) до 15,42 мкм/год в морской атмосфере (Панама) [461]. В США, по данным 20-летних испытаний, коррозия цинка изменялась от 1 мкм/год в сельской атмосфере до 5 мкм/год в промышленной [462]. В Европейской зоне сред­няя скорость коррозии цинка за 10-летний период составила 0,87 мкм/год в сельской атмосфере (Звенигород), 1,05 мкм/год в приморской (Батуми) и 1,37 мкм/год в городской промышленной (Москва) [432]. Однако на ран­них стадиях коррозия цинка существенно различается. Так, в атмосфере 29 представительных пунктов Дальнего Востока после года испытания [463] она изменяется в 10-15 раз.

Анализ коррозионных данных свидетельствует, что скорость коррозии цинка зависит от степени загрязненности воздуха сернистым газом, хлоридами и продолжительности увлажнения поверхности металла [464-476].

Во влажном тропическом климате Вьетнама цинк корродирует медленно и равномерно. Анализ экспериментальных данных в табл. 3.6 и 3.7 показывает, что наиболее агрессивной атмосферой для цинка ока­зывается приморская (Нячанг), в которой скорость коррозии лишь нез­начительно уменьшается во времени и достигает 3 мкм/год, что примерно в 15-17 раз меньше скорости коррозии углеродистой стали Ст 3.

В городской атмосфере (Ханой, Хошимин) на протяжении 5 лет ско­рость коррозии цинка не превышала 1 мкм/год и уменьшалась во времени, т.е. была в 20-25 раз меньше, чем для Ст 3.

Как видно из табл. 3.7, соотношение скоростей коррозии цинка и угле­родистой стали во времени увеличивается. Это показывает, что в одина­ковых атмосферных условиях продукты, образующиеся на поверхности цинка и стали, упрочняются неодинаково. Барьерные свойства продуктов коррозии на цинке, очевидно, изменяются медленнее, чем на стали.

Медь и латунь Л62.

Длительные испытания меди и медных сплавов в промышленной, морской и сельской атмосферах показывают, что медь и медные сплавы относительно устойчивы в атмосферных условиях [432, 477-489].

Результаты 5-летних испытаний меди и латуни Л62 в городской и приморской тропической атмосфере Вьетнама приведены на рис. 3.6 и 3.7, в табл. 3.6 и 3.7.

Для меди, как и для цинка, наиболее агрессивна приморская атмосфера

(Нячанг), коррозия меди здесь в 3-5 раз выше, чем в городской атмосфере (Ханой и Хошимин). Напротив, в приморской атмосфере коррозия латуни Л62 с 34% цинка лишь в первый год оказывается выше, чем в городской, но после 2 лет сравнивается. По коррозионной устойчивости латунь Л62 превосходит медь в 4-5 раз в приморской атмосфере и в 1,1-1,4 раза в городской. Таким образом, легирование меди цинком повышает ее коррозионную стойкость, особенно в засоленной приморской атмосфере.

Тем не менее скорость коррозии меди во времени уменьшается быстрее, чем латуни, особенно в приморской атмосфере. Наибольшее различие в коррозионной стойкости меди и латуни приходится на начальный период экспонирования. Торможение коррозии меди и латуни с течением времени объясняется образованием на их поверхности тонких защитных слоев — патины.

Во всех исследуемых климатических районах Вьетнама медь и латунь корродируют равномерно с образованием слоев продуктов с разными цветовыми оттенками (темно-зеленый, темно-коричневый).

В общем случае атмосферостойкость меди и латуни выше цинка. Особенно четко это видно в приморской атмосфере Нячанга и при длительных испытаниях (см. рис. 3.6 и 3.7, табл. 3.7).

Алюминий, алюминиевый (Д16, АМц) и магниевый (МА2-1) сплавы.

Имеется немало сведений о коррозионном поведении алюминия, алюминиевых и магниевых сплавов при испытаниях в умеренных и тропических атмосферных условиях [490-516]. Однако результаты испытаний трудно сопоставимы ввиду широкого ассортимента используемых в технике сплавов, а также отсутствия сопоставимых данных о метеорологических и аэрохимических комплексах атмосферы в районах испытаний.

Коррозионная стойкость алюминиевых и магниевых сплавов может меняться в широких пределах в зависимости от состава, термической обработки, факторов среды.

В табл. 3.6 и на рис. 3.8 представлены результаты 3- и 5-летних коррозионных испытаний алюминия, алюминиевых сплавов (Д16 и АМц) и магниевого сплава (МА2-1) в различных тропических районах Вьетна­ма. Из анализа их можно сделать заключение, что металлы могут в зна­чительной мере различаться по коррозионной стойкости в зависимости от состава, но в большей степени — от атмосферных условий.

Коррозионная стойкось исследованных сплавов увеличивается в ряду: МА2-1, Д16, АО, АМц в приморской атмосфере Нячанга и МА2-1, Д16, АМц, АО в городской атмосфере Ханоя (рис. 3.8 и 3.9).

В общем случае скорость коррозии алюминия и его сплавов в откры­той атмосфере приморского и городского районов по крайней мере на порядок меньше скорости коррозии цинка. В то же время скорость кор­розии магниевого сплава МА2-1 в 17-24 раза выше, чем цинка, в город­ской атмосфере, но лишь в 3 раза превосходит коррозию цинка в при­морской (см. табл. 3.7).

Алюминий и его сплавы (Д16, АМц) подвергаются наиболее сильному коррозионному разрушению в приморской атмосфере. Наоборот, кор­розионные потери магниевого сплава МА2-1 наименьшие в приморской атмосфере.

В открытой атмосфере скорость коррозии магниевого (МА2-1) и алю­миниевого (АМц) сплавов уменьшается во времени, дюралюминия Д16 -почти постоянна, а алюминия — увеличивается в городской атмосфере и незначительно снижается в приморской (см. рис. 3.8 и 3.9; табл. 3.6).

Эти различия показывают, что следует принимать во внимание элек­трохимическую гетерогенность алюминия и его сплавов, вызываемую присутствием электроположительной металлической примеси (например, железа) или присутствием катодной легирующей добавки (меди, марганца и кремния в сплаве Д16, хрома и меди в сплаве АМц). Эти элементы понижают коррозионную стойкость алюминия. Исключение составляет сплав АМц в приморской атмосфере, который в ней более стоек, чем алюминий. Повышенное содержание хрома в сплаве АМц, по-видимому, оказывает благоприятное влияние на формирование пленки продуктов коррозии с хорошими защитными свойствами.

Выше указывалось, что коррозия алюминия и его сплавов (Д16, АМц) имеет четко выраженный локальный характер и развивается в виде питтингов. Видимые невооруженным глазом белые коррозионные очаги обнаруживаются в отдельных точках уже к 3 месяцам испытаний в при­морской атмосфере и к 6 месяцам в городской. В дальнейшем их радиус заметно увеличивается, особенно на нижней, обращенной к земле, сторо­не образцов. С нижней стороны образцов очаги коррозии более крупные, чем с верхней. Одновременно можно наблюдать зарождение большого числа новых, но более мелких очагов. В результате в приморской атмосфере к 5 годам испытаний поверхность алюминия и его сплавов (Д16, АМц) покрыта большим количеством очагов коррозии. Степень разрушения образцов алюминия и его сплавов в городской атмосфере слабее, очаги коррозии и число их на единицу поверхности меньше.

В отличие от алюминия и его сплавов коррозия магниевого сплава МА2-1 развивается одновременно по всей поверхности с формированием плотной пленки серых и белых продуктов коррозии при заметном утоне­нии образцов. При таком характере коррозии глубина ее проникновения, определенная по потерям массы, достаточно точно характеризует реаль­ные коррозионные потери [492] металла.

Продукты коррозии.

На всех образцах углеродистой (Ст 3), хромистой (12X13) сталей, цинка, меди, латуни Л62, алюминия, алюминиевых спла­вов (Д16, АМц) и магниевого сплава МА2-1 в процессе испытаний фор­мировались более или менее плотные слои продуктов коррозии.

Как видно из табл. 3.8, в большинстве случаев соотношение М_к/М_и между потерей массы в результате коррозии металлов (М_к) и массой продуктов коррозии (М„), сохраняющихся на их поверхности, увеличива­ется во времени. Это показывает, что по мере утолщения слоя продуктов коррозии удаляется некоторая часть их с поверхности за счет осыпания (отслаивания) или смыва дождями.

Соотношение М_к/М„для стали 10Х18Н9Т, алюминия в городской атмосфере и дюралюминия Д16 в приморской атмосфере быстро уве­личивается со временем. Продукты коррозии, образующиеся на поверх­ности этих металлов в данных районах, не обладают адгезионными свойствами. Наоборот, соотношение MJM_Uдля остальных изученных материалов уменьшается или медленно увеличивается со временем. Продукты коррозии, образующиеся на поверхности сталей Ст 3 и 12X13, цинка, меди, латуни Л62, алюминия (в приморской атмосфере), алюми­ниевого (АМц) и магниевого (МА2-1) сплавов во влажных тропиках обладают адгезионными свойствами.

В состав продуктов коррозии различных металлов входят растворимые и нерастворимые соли. Количество образовавшихся солей вместе с попавшими из воздуха хлористыми и сульфатными аэрозолями на поверхности разных металлов в разных атмосферных условиях различно (табл. 3.9).

Как и следовало полагать, наибольшее количество солей обнаружено в продуктах коррозии металлов, экспонируемых в приморской атмосфере Нячанга. Это прежде всего связано с самым большим загрязнением воздуха хлоридами (см. табл. 3.4).

. Для Нячанга характерно также наименьшее суммарное количество выпадающих осадков по сравнению с Ханоем и Хошимином. И это долж­но тоже сказываться на уносе с поверхности образцов и из продуктов коррозии растворимых солей.

Таким образом, агрессивность атмосферы коррозионных станций во влажных тропических районах можно представить в виде убывающего ряда: Нячанг, Хошимин, Ханой, что хорошо согласуется с результатами измерения содержания хлоридов и сернистых загрязнений в воздухе на этих коррозионных станциях.

После 5 лет испытаний по коррозионной стойкости металлы и сплавы располагаются в следующем нисходящем порядке:

в городской атмосфере – А0, АМц, Д16, 10Х18Н9Т, Л62, Ml, ЦО, 12X13, СтЗ,МА2-1;

в приморской атмосфере — 10X18Н9Т, АМц, АО, Д16, Л62, Ml, ЦО, МА2-1,12X13, Ст 3.

Скорость коррозии сталей Ст 3, 12X13, цинка, меди, латуни Л62, алюминиевого (АМц) и магниевого (МА2-1) сплавов уменьшается во времени.

Изменение скорости коррозии металлов с течением времени обус­ловлено пассивирующими и барьерными свойствами формирующихся продуктов коррозии, защитные характеристики которых зависят от состава и микроструктуры, как это будет показано ниже.

Устойчивые к коррозии материалы | Руководство по выбору материалов

Понять доступные материалы, чтобы помочь контролировать многие виды коррозии.

Ознакомиться с руководством по подбору материалов

Узнайте больше о материаловедении

Связаться с экспертомДоступ к экспертным сервисам

Нержавеющая сталь 316

Нержавеющая сталь

Во всех марках нержавеющей стали главными компонентами, отвечающими за коррозионную стойкость и пластичность металла, являются хром и никель. Добавление > 10 % хрома делает сталь нержавеющей, создавая на поверхности слой, содержащий большое количество оксида хрома. Этот слой образуется в результате реакции содержащегося в сплаве хрома с кислородом из атмосферного воздуха. Он придает стали свойство, которое делает ее нержавеющей. Добавление никеля обеспечивает хорошую пластичность и улучшенные свойства формовки и сварки.

Однако не все прутковые заготовки одинаковы. Содержание никеля и хрома в трубных обжимных фитингах и инструментальных кранах Swagelok из нержавеющей стали 316/316L превышает минимальные требования стандартов ASTM для прутков и поковок.

Следует учитывать, что хотя нержавеющая сталь разных марок и не подвержена сплошной коррозии, на ней может возникать местная коррозия.

Для борьбы со:

сплошной коррозией; водородным охрупчиванием; межкристаллитной коррозией

Материал имеет значение

Опасность коррозионного растрескивания под напряжением возрастает при высоких значениях концентрации хлоридов, температуры и растягивающих напряжений. Все марки нержавеющей стали подвержены коррозионному растрескиванию под напряжением. Мы провели испытания фитингов Swagelok для трубок под давлением на устойчивость к SCC и получили превосходные результаты.

Трубные обжимные фитинги и инструментальные краны Swagelok из нержавеющей стали 316 превышают минимальные требования стандартов ASTM.

Cплавы 6Mo

Нержавеющая сталь

Сплавы 6-Moly (6Mo) представляют собой супераустенитную нержавеющую сталь, которая содержит не менее 6 % молибдена и имеет значение PREN (коэфф. устойчивости к точечной коррозии) не ниже 40. Сплав 6HN (UNS N08367) содержит на 6 весовых процентов больше никеля (Ni), чем сплав 254 (UNS S31254). Благодаря такому повышенному содержанию никеля сплав 6HN имеет повышенную стабильность с точки зрения формирования нежелательных интерметаллических фаз. Сплав 6HN проявил более высокую коррозионную стойкость в хлоридсодержащих средах по сравнению со сплавом 254.

• Устойчивость к точеной и щелевой коррозии под воздействием хлоридов.
• Устойчивость к коррозионному растрескиванию под напряжением (CSCC) под воздействием хлоридов.
• Предел текучести материала на 50 % выше, чем у аустенитных нержавеющих сталей серии 300.
• Ударная прочность, хорошая обрабатываемость и свариваемость.
• Возможность использования в среде высокосернистого газа (NACE MR0175/ISO 15156)
• Изделия Swagelok из сплава 6-Moly предлагаются из прутков и поковок 6HN (UNS N08367), соответствующих требованиям стандарта NORSOK M-650, регламентирующего поставщиков стали.

Для борьбы со:

сплошной коррозией; местной коррозией; коррозионным растрескиванием под напряжением

Сплав cупердуплексной нержавеющей стали 2507

Нержавеющая сталь

Дуплексная нержавеющая сталь имеет двухфазную микроструктуру, состоящую из зерен аустенита и феррита. Такая структура придает этим материалам сочетание привлекательных свойств, включая прочность, пластичность и коррозионную стойкость.

Сплав супердуплексной феррито-аустенитной нержавеющей стали 2507 отлично подходит для работы в высококоррозионных условиях. В ее состав входят никель, молибден, хром, азот и марганец, что обеспечивает превосходную устойчивость к сплошной, точечной и щелевой коррозии, коррозионному, а также растрескиванию под напряжением при сохранении качества свариваемости.

• Повышенный предел текучести и прочности на разрыв при повышенных номинальных параметрах давления.
• По сравнению с трубками из стали 316/316L с таким же наружным диаметром и номинальным давлением меньшая толщина стенок способствует увеличению потока среды.
• Свариваемость.
• Области применения с температурами до 482 °F (250 °C).
• Более высокая теплопроводность / более низкий коэффициент температурного расширения в сравнении с нержавеющей сталью 316.
• Возможность использования в среде высокосернистого газа (NACE MR0175/ISO 15156)
• Изделия Swagelok из сплава 2507 предлагаются из прутков и поковок, соответствующих требованиям стандарта NORSOK M-650, регламентирующего поставщиков стали.

Механические свойства сплава 2507 делают его превосходным выбором для морских систем высокого давления и подводных систем, где необходимо учитывать факторы коррозии, большого расхода среды и веса.

Для борьбы со:

сплошной коррозией; местной коррозией; коррозионным растрескиванием под напряжением

Сплав 825

Никелевые сплавы

Назначение сплава 825 (Incoloy^® 825), в состав которого входят никель, железо, хром и молибден, состоит в том, чтобы обеспечить устойчивость к сплошной, точечной и щелевой коррозии, а также коррозионному растрескиванию под напряжением (SCC) в широком диапазоне рабочих сред.

• Стойкость к межкристаллитной коррозии благодаря стабилизации титаном
• Возможность использования в среде высокосернистого газа (NACE MR0175/ISO 15156)
• Стойкость при использовании в кислотных средах (в т. ч. в серной или фосфорной кислоте).

Для борьбы со:

General Corrosion; Localized Corrosion; Stress Corrosion Cracking; Sour Gas Cracking

Сплав 625

Никелевые сплавы

Назначение сплава 625 (Inconel^® 625), в состав которого входят никель, хром и молибден с небольшой добавкой ниобия, состоит в том, чтобы снизить риск межкристаллитной коррозии в широком спектре крайне агрессивных сред.

• Стойкость к воздействию соляной и азотной кислот.
• Прочность и пластичность.
• Стойкость к щелевой и точечной коррозии при высоких температурах.
• Возможность использования в среде высокосернистого газа (NACE MR0175/ISO 15156)

Материал имеет значение

Дополнительную информацию см. в документе «Трубные обжимные фитинги, фитинги среднего давления, трубные фитинги и фитинги под приварку из сплава 625, соответствующие стандарту NACE MR0175, таблица А.13», MS-06-0119-E.

Для борьбы со:

сплошной коррозией; местной коррозией; коррозионным растрескиванием под напряжением; Коррозия под воздействием высокосернистой среды

Сплав C-276

Никелевые сплавы

Сплав C-276 (Hastelloy^® C-276) содержит никель, молибден и хром. Высокое содержание молибдена делает этот сплав особо устойчивым к точечной и щелевой коррозии. Он относится к немногим материалам, которые обладают устойчивостью к коррозионным воздействиям влажного газообразного хлора, гипохлорита и диоксида хлора.

• Устойчивость к окислительным и кислотным рабочим средам.
• Пластичность, ударная вязкость и прочность при высоких температурах.
• Устойчивость к щелевой и точечной коррозии, сульфидной коррозии под напряжением (SSC) и межкристаллитной коррозии (IGC)
• Возможность использования в среде высокосернистого газа (NACE MR0175/ISO 15156)

Следует иметь в виду, что данный сплав НЕ рекомендуется использовать в средах с сильной окислительной способностью, таких как горячая и концентрированная азотная кислота.

Для борьбы со:

сплошной коррозией; местной коррозией; коррозионным растрескиванием под напряжением; Коррозия под воздействием высокосернистой среды

Сплав 400

Никелевые сплавы

Сплав 400 (Monel^® 400) является медно-никелевым сплавом, который известен своей исключительной стойкостью к плавиковой кислоте, а также к коррозионному растрескиванию под напряжением и точечной коррозии в большинстве видов чистых и технических вод.

• Прочность и коррозионная стойкость в условиях широкого диапазона температур и рабочих сред.
• Сохранение механических свойств при температурах ниже нуля.

Следует иметь в виду, что стоячая морская вода по результатам экспериментов способствует возникновению щелевой и точечной коррозии у данного сплава.

Для борьбы со:

сплошной коррозией; местной коррозией; коррозионным растрескиванием под напряжением; Коррозия под воздействием высокосернистой среды

Титановые сплавы

Стабильная оксидная пленка с надежной адгезией защищает титановые сплавы от коррозии. Эта пленка образуется мгновенно под воздействием воздуха или влаги на поверхность. Следует избегать безводных условий в отсутствие источника кислорода, поскольку в случае повреждения защитная пленка не восстановится.

Титан успешно применяется во многих системах благодаря превосходной коррозионной стойкости в следующих средах:

• хлоридсодержащие растворы и газ с содержанием влажного хлора;
• водные растворы хлоритов, гипохлоритов, перхлоратов и двуокиси хлора;
• естественная и хлорированная морская вода достаточно высокой температуры.

Титан и его сплавы:

• обладают исключительно высокой стойкостью к коррозии, вызванной микроорганизмами;
• высокоустойчивы к кислотам-окислителям различной концентрации и температуры (к распространенным кислотам этой категории относятся азотная, хромовая, хлорная и хлорноватистая кислота [влажный Cl]).

Ограничивающие факторы для применения титана и его сплавов:

• нелегированный титан иногда подвержен коррозии в водных хлоридсодержащих средах при условиях, не прогнозируемых с помощью скорости общей коррозии;
• сухой хлор может подвергнуть титан резкому окислению, вплоть до возгорания;
• титан не подходит для использования с фтористыми газами, чистым кислородом и водородом.

Сочетания компонентов из различных сплавов

В морских установках, в которых фитинги Swagelok из нержавеющей стали 316/316L проявили себя хорошо, а трубки из стали 316/316L подверглись щелевой коррозии в хомутах, возможно, будет экономически выгодно использовать фитинги из стали 316/316L в сочетании с трубками из более коррозионностойкого сплава. В сочетаниях компонентов из различных сплавов используются трубные обжимные фитинги Swagelok из стали 316/316L с трубками из сплавов 254, 904L, 825 или Tungum^® (медный сплав UNS C69100).

Повышенное содержание хрома и никеля в стали 316/316L обеспечивает более высокую стойкость трубных обжимных фитингов Swagelok к местной коррозии. Превосходный обхват трубки обеспечивается за счет запатентованной компанией Swagelok конструкции заднего обжимного кольца и шарнирно-цангового способа обжима (hinging-colleting™), при котором достигается низкий крутящий момент и вращение гайки не передается на трубку. Процесс низкотемпературного науглероживания SAT 12, запатентованный компанией Swagelok, применяется для упрочения поверхности задних обжимных колец, что упрощает достижение превосходного обхвата трубок из вышеперечисленных сплавов.

Сочетания компонентов из различных сплавов могут стать экономически эффективным коррозионностойким решением, обеспечивающим следующие преимущества в морских установках:

• содержание никеля и хрома в стандартной нержавеющей стали Swagelok 316, превышающее минимальные требования стандарта ASTM A479, благодаря чему достигается более высокое значение PREN и повышенная стойкость к местной коррозии;
• высокая стойкость к точечной и щелевой коррозии трубок из специальных сплавов;
• низкий риск контактной коррозии за счет позиций 316, 254, 904L и 825 в таблице электродных потенциалов или с учетом длительной успешной эксплуатации фитингов из стали 316/316L с трубками из сплава Tungum.

Как и во всех узлах, в которых используются разные материалы, значения номинального давления для трубок и фитингов из разных сплавов определяются по материалу с самым низким значением номинального давления. Номинальные параметры давления см. в справочнике «Данные по трубкам — сочетания компонентов из различных сплавов», MS-06-117.

С помощью числового эквивалента стойкости к точечной коррозии (Pitting Resistance Equivalent Number, PREN) измеряется стойкость к местной точечной коррозии. Более высокие значения PREN показывают более высокую стойкость материала к точечной коррозии.

Связаться с экспертомДоступ к экспертным сервисам

Чтобы получить больше информации, ознакомьтесь с дополнительными полезными информационными материалами от Swagelok.

> Просмотреть и загрузить подготовленную к печати версию руководства по подбору материалов

Алюминий коррозия

Коррозия резервуаров (средств хранения), топливных отсеков реактивных самолетов сопровождается образованием на их стенках и дне коричневого слизистого осадка, представляющего собой сгустки твердых загрязнений топлив, воды и бактерий. Иногда слизистый осадок покрывает сплошь всю нижнюю поверхность топливных отсеков. После удаления этого осадка обнаруживается, что полимерное защитное покрытие топливных отсеков разрушилось и на поверхности алюминия появились очаги коррозии. В этих случаях коррозия носит питгинговый характер, или бывает настолько глубокой, что топливо начинает просачиваться или обнаруживаться на поверхности крыла реактивного самолета.[ …]

Алюминий по своим химическим свойствам — активный металл ,и в присутствии окислителей быстро покрывается окисной пленкой А1203: которая становится защитным слоем и резко снижает его химическую активность. Устойчивость алюминия против коррозии во многом зависит от условий, в которых он находится. Алюминий устойчив в тех случаях, когда сохраняется защитная .пленка, и неустойчив, когда пленка А1203 разрушается или не может быть образована. На воздухе алюминий покрывается защитной пленкой окиси алюминия толщиной-■0,01—0,02 мк.[ …]

Коррозия оказывает влияние на морфологию повреждений поверхности и скорость механической эрозии под действием кавитации. При измерениях остаточных напряжений указанные выше исследователи установили, что механическое повреждение, вызванное в поверхностном слое кавитацией, было значительно меньше, когда на металл накладывался анодный ток. Таким образом, представляется, что находящиеся в состоянии механического напряжения слои могут непрерывно удаляться приложенным током, и скопление кавитационных пузырьков будет воздействовать на свежую, нена-клепанную поверхность металла. С другой стороны, Хирс и Спекхардт [121] наблюдали увеличение «механической» составляющей потери массы меди при наложении анодного тока. Однако область кавитации, вызванной неровностями поверхности металла, была в этих условиях более плоской и широкой. Это приписывалось преимущественному растворению гребней неровностей. Повреждения поверхности пассивных металлов (титана, алюминия и железа [21, 118, 119] распределены неоднородно вследствие местного растрескивания пленки и ускоренной коррозии обнаженных участков. Местная коррозия (в особенности питтинг) усиливает механическую эрозию, так как шероховатая поверхность способствует образованию пустот в питтингах [4].[ …]

Наблюдения за алюминиевыми пластинками, находившимися в различных атмосферных условиях в течение долгого времени, показали прямое соответствие между скоростью коррозии и содержанием Б02 в атмосфере [86]. В атмосфере промышленных районов на поверхности алюминия образуется серосодержащий продукт коррозии А12(804)з-18НгО[87]. При низкой относительной влажности алюминий поглощает незначительное количество Э02 в основном за счет физической адсорбции [87]. При повышении влажности поглощение увеличивается, хотя и не достигает таких размеров, как для железа и цинка [74, 87]. Предполагаемым механизмом ускорения коррозии алюминия в присутствии ЭОг является воздействие кислотой среды на защитную оксидную пленку; кислота образуется при растворении и окислении 02 в водной пленке на поверхности металла [87].[ …]

Вызывает коррозию железа, цинка, алюминия; натриевая соль менее коррозийна и стабильна при отсутствии влаги.[ …]

Ускоренная коррозия в содержащих серу окислительных газах и солях щелочных металлов известна под названием «высокотемпературная коррозия». Высокотемпературная коррозия связана с образованием солей щелочных металлов Ма2504 и К2Э04, которые растворяют защитные окисные пленки, и в результате на металлах образуются незащитные окисные пленки £33]. Введение окиси ванадия, ванадия [6], хлоридов [100] и свободного углерода [60] в газовую среду увеличивает скорость высокотемпературной коррозии. Добавки алюминия и хрома к сплаву в общем повышают его стойкость к высокотемпературной коррозии.[ …]

Малая плотность алюминия, высокие электропроводность, пластичность и устойчивость к коррозии позволяют использовать его в чистом виде и в сплавах с другими металлами в самых разнообразных отраслях промышленности.[ …]

Установлено, что алюминий -марки АД1М непригоден в качестве материала; тары под 20% к.э. ВФ из-за активного характер питтинговой коррозии на нем. Возникновение питтинговой коррозии в средах к.э. ВФ связывают с присутствием О-ионов, являющихся активаторами локальных видов коррозии.[ …]

Коррозийная стойкость алюминия во многом зависит и от его чистоты: чем меньше в алюминии примесей, тем больше его коррозиоустойчивость. Скорость коррозии алюминиевого сплава, содержащего 98% алюминия в 80 раз больше, чем содержащего 99,5% ¡алюминия [55]. [ …]

Поверхности деталей из алюминия, меди и их сплавов очищают от коррозии тонким порошком или куском пемзы или наждачной бумагой с зернистостью не ниже 180, смоченными бензином-растворителем или трансформаторным маслом. Зачищенную поверхность протирают хлопчатобумажными салфетками, смоченными бензином Б-70.[ …]

Железо и цинк больше подвержены коррозии в присутствии солей, а не в присутствии газов, латунь и алюминий — наоборот [60].[ …]

Протекторы изготовляют из цинка, алюминия и сплавов, являющихся анодами по отношению к железу. Протекторную защиту широко применяют для борьбы с коррозией в емкостях и особенно в подземных магистральных нефте- и газопроводах, удлиняя срок их службы и предотвращая утечки продукта в почву, а затем в водоемы и воздух. Эти утечки могут быть большими, так как продукт перекачивается под высоким давлением, а расстояния между запорными устройствами — значительны.[ …]

Способствует увеличению скорости коррозии и присутствие нескольких металлов, например сталь-алюминий, сталь-медь. В этом случае, особенно в присутствии воды, интенсивно протекают процессы электрохимической коррозии, продукты которой загрязняют топлива и масла.[ …]

Кислотные осадки ускоряют процессы коррозии металлов, разрушения зданий, сооружений. Установлено, что в промышленных районах сталь ржавеет в 20 раз, а алюминий разрушается в 100 раз быстрее, чем в сельских районах. Многочисленны примеры начавшегося с середины XX в. разрушения памятников истории и культуры, изготовленных из природных минералов (мрамора, известняка и других, имеющих в своем составе СаС03 и МёС03).[ …]

Большую проблему представляет собой коррозия металлов под действием кислотных осадков [21, 34]. Различные металлы — медь, алюминий, железо и даже сталь — быстро поглощают на своей поверхности двуокись серы и кислоты и постепенно разрушаются [55].[ …]

В обычных атмосферных условиях чистый алюминий устойчив против коррозии и не требует специальной защиты. В условиях города или промышленных предприятий, где атмосфера •сильно загрязнена, алюминий неустойчив и требуется защита. . В воде алюминий устойчив в том случае, если в ней содержится мало хлоридов и фторидов; в морской воде алюминий неустойчив и без защиты не применяется. Алюминий устойчив в растворах сульфатов и нитратов. В щелочных растворах алюминий неустойчив [68].[ …]

Результаты количественной оценки ПК на алюминии приведены в таблице. Оценка питтинговой коррозии проводилась на четырех образцах А1, два из которых находились в жидкой фазе, два — на границе раздела фаз (жидкость—пар).[ …]

Установлено, что максимальная скорость коррозии для углеродистой стали наблюдается при температурах циркулирующей воды 45—65°С. Сплавы ЭЖ-2, ЭИ-811, ЭИ-268, ЭИ-645, вТ-1, хотеллой «С», алюминий в потоках воды коррозионно устойчивы.[ …]

Расчет ресурсов амортизационного лома по алюминию выполняют, исходя из объема металлофонда, который определяют суммированием ежегодных металлоинвестиций за вычетом амортизации, потерь металла от коррозии, истирания и неполноты сбора амортизационного лома. Расчет образования амортизационного лома по отдельным его видам выполняют, исходя из металлоинвестиций на выпуск данного изделия и срока его службы. [ …]

Технология получения дигидроксосульфата алюминия (ДГСА) A12(S04)2(0H)2 — 11Н20 до недавнего времени не была разработана, и поэтому он не применялся в качестве коагулянта. Мицеллы, образовавшиеся в результате гидролиза, несут более высокий положительный заряд и обладают лучшей адсорбционной способностью. Являясь более основным коагулянтом, растворы его менее агрессивны, благодаря чему резко снижается кислотная коррозия оборудования и коммуникаций. Для производства дигидроксосульфата требуется значительно меньше (на 33 %) серной кислоты, что позволяет существенно снизить его себестоимость. Расход нового коагулянта (в расчете на А1203) на 15—20 %, а в некоторых случаях на 30—35 % ниже, чем сульфата алюминия.[ …]

В случаях обработки сточной »оды сернокислым алюминием ее активная реакция при повторном использовании снижается. Для предотвращения коррозии трубопроводов и сооружений оборотная вода подщелачивается известью; доза ее не превышает 70 мг)л в пересчете на СаО.[ . ..]

Произведена количественная оценка питтинговой коррозии микроскопическим методом на алюминии марки АД1М в средах концентрата эмульсии (к.э. винилфосфата (ВФ).[ …]

Основными способами предотвращения или уменьшения коррозии резервуаров, трубопроводов и другого оборудования являются: применение коррозионностойких металлов и сплавов, замена металлических изделий химически стойкими неметаллическими, нанесение защитных покрытий, введение в жидкость специальных присадок •—■ ингибиторов коррозии. Иногда для этой цели применяют также электрохимическую защиту металлоконструкций. Применение стойких к коррозии металлов и их сплавов для изготовления резервуаров, трубопроводов, цистерн и другого оборудования для транспортировки и хранения жидкостей является весьма эффективным способом предотвращения образования коррозионных загрязнений, но довольно высокая стоимость этих материалов и большой спрос на них в различных отраслях народного хозяйства ограничивает область использования данного способа борьбы с коррозией. Обычно из стойких к коррозии металлов (нержавеющей стали, алюминия и т. п.) изготовляют оборудование для хранения и транспортирования жидкостей, имеющих ярко выраженные агрессивные свойства (неорганических кислот, щелочей и т. п.), а также в случаях, когда к чистоте жидкостей предъявляют особо высокие требования.[ …]

Результаты трех циклов таковы: в омагниченных растворах коррозия стали снизилась на 87,8%, алюминия— на 88,2% и чугуна — на 68,3%. Увеличение противокоррозионного действия (для стали в 4—5 раз) свидетельствует о целесообразности многократной магнитной обработки данного раствора.[ …]

В зависимости от типа металла и времени экспозиции скорости коррозии в городской атмосфере от 1,5 до 5 раз выше скоростей, наблюдаемых в сельской местности [18]. Трехкратное уменьшение содержания БОг в воздухе Питтсбурга с 0,15 до 0,05 млн-1 за период с 1926 по 1960 г. привело почти к четырехкратному уменьшению скорости коррозии цинка. На рис. 1.6 показано влияние БОг на коррозию малоуглеродистой стали в Чикаго. Двуокись серы считается наиболее вредным загрязнителем, влияющим на коррозию металлов. Скорость коррозии в значительной степени зависит также от температуры и особенно относительной влажности воздуха. Алюминий слабо подвержен воздействию БОг-Однако при относительной влажности 70% и более скорость коррозии резко увеличивается [28];. НАКЗА опубликовала недавно результаты долговременных исследований влияния атмосферы на предел прочности алюминия на разрыв [29]. Экспозиция в сельских районах приводит за 20 лет к уменьшению предела прочности алюминия на 1% или менее, тогда как промышленная атмосфера за тот же период приводит соответственно к величинам от 14 до 17%. В литературе имеется обширный обзор, который посвящен коррозии металлов, обусловленной различными атмосферными характеристиками, за период до 1960 г. [30]. Серная и сернистая кислоты воздействуют на различные строительные материалы, включая известняк, мрамор, шиферные плиты и известковый строительный раствор. Образующиеся ¡при этом хорошо растворимые сульфаты выщелачиваются затем дождем. Особо чувствительны к содержанию загрязнителей в атмосфере ткани, изготовленные из нейлона, прежде всего нейлоновые чулки. Воздействие и а них связано, очевидно, с 502 или аэрозолями серной кислоты.[ …]

Соли железа как коагулянты, имеют ряд преимуществ перед солями алюминия: лучшее действие при низких температурах воды; более широкая область оптимальных значений pH среды; большая прочность и гидравлическая крупность хлопьев; возможность использовать для вод с более широким диапазоном солевого состава; способность устранять вредные запахи и привкусы, обусловленные присутствием сероводорода. Однако имеются и недостатки: образование при реакции катионов железа с некоторыми органическими соединениями сильно окрашивающих растворимых комплексов; сильные кислотные свойства, усиливающие коррозию аппаратуры; менее развитая поверхность хлопьев.[ …]

При очистке питьевых и сточных вод в качестве коагулянтов используют соли алюминия, соли железа и их смеси в разных пропорциях. Реже применяют соли магния, цинка и титана. Коагулянты поставляют на водоочистные станции в виде кусков и плит, гранул и порошков, а иногда в виде концентрированных растворов. На станциях в специальных баках, защищенных от коррозии, приготавливают рабочие растворы коагулянтов определенной концентрации и дозируют их в обрабатываемую воду.[ …]

Компактность пленок зачастую оказывает решающее влияние на развитие процессов коррозии. Например, алюминий окисляется легче железа (более электроотрицателен). Однако на воздухе он устойчивее, так как, окисляясь, покрывается плотной пленкой оксида. Ее изолирующее действие тем более значительно, что образующийся А120з менее растворим в воде, чем оксиды железа.[ …]

Корпус сопла может быть изготовлен из латуни, нержавеющей стали, анодированного алюминия или другого металла, не подвергающегося коррозии под действием инсектицидов. Наконечник сопла с отверстием изготовляется из нержавеющей стали типа 18/8 или другого материала с равноценными антикоррозийными свойствами.[ …]

Вся аппаратура, применяемая при получении аммиакатов на основе аммиачной селитры, изготовляется из алюминия или нержавеющей стали. При изучении свойств аммиакатов различного состава было установлено, что аммиакаты на основе аммиачной селитры вызывают более интенсивную коррозию стали, чем аммиакаты, в которых наряду ю 1ЧН4Ы03 содержится кальциевая селитра. Поэтому целесообразно применение аммиакатов примерно следующего состава: 20% 1МНз, 30% ЫН4Ы03, 27,7% Са(Ы03)2 и 22,3% воды. Аммиакат такого состава содержит 31,9% азота, плотность жидкости при 20 °С равна 1,25 г/см3, давление паров при 20— 30 °С примерно 1 кгс/см2.[ …]

Так, например, я«елезо может содержаться в воде водоисточника, но в питьевую воду оно может попадать и как продукт коррозии металлических трубопроводов; алюминий моя«ет оказываться в питьевой воде в связи с применением его соединений для коагуляции воды на водопроводных станциях.[ …]

Нельзя допускать контакта деталей, окрашенных эмалями, содержащими ртутные фунгисиды, с деталями из незащищенного алюминия или его сплавов во избежание коррозии последних. При окраске таких деталей наносят на грунт не менее двух слоев эмали без фунгисидов. При введении в эмали ртутных фунгисидов необходимо соблюдать правила безопасности, относящиеся к работе с ртутными препаратами.[ …]

Неблагоприятное воздействие загрязнение воздушной среды оказывает (вследствие абразивного действия, осаждения сажи и коррозии) на фасады и крыши зданий, металлоконструкции и транспорт, причем коррозия металлов зависит от относительной влажности воздуха: коррозия алюминия начинается при влажности воздуха более 80%, мягкой стали — при влажности от 60 до 75%, никеля и меди — при влажности от 63 до 70%. Коррозия происходит в значительной степени под действием серной кислоты, которая образуется в воздухе при взаимодействии серного ангидрида с водяными парами и выпадает с дождем.[ …]

Действие синтетическихповерхностн о-а к т и в-ных веществ на оборудование. Результатом воздействия этих веществ на оборудование является коррозия, которая может возникнуть на металлических стенах стиральных машин, выпускных отверстиях умывальников, на оборудовании очистительных станций или в водоснабжающих станциях. Систематические опыты показали, что коррозионное действие растворов чистого алкиларилсульфоната (0,8 г активной части вещества на 1 л) является весьма малым, но оно усиливается при наличии неорганических солей. Самые большие повреждения претерпевает цинк, коррозия меди и алюминия намного меньше.[ …]

В Советском Союзе разработано несколько типовых конструкций сбцрно-разборных понтонов для цилиндрических резервуаров, которые монтируются через лазовые люки. Для изготовления элементов понтонов используют алюминий и его сплавы, пенопласты, пластики или комбинации этих материалов, причем предпочтение отдается понтонам из синтетических материалов, стоимость которых на 25—30% ниже, чем металлических, а масса меньше в 3—4 раза. При серийном изготовлении понтонов в заводских условиях монтаж их в резервуаре недолог (резервуар емкостью 5—10 тыс. м3 оборудуется бригадой из 3 человек за 8—10 дней). Капитальные вложения на сооружение понтонов окупаются снижением потерь бензина от испарения менее чем за 1 год эксплуатации резервуара. Применяемые ранее плавающие понтоны часто тонули в резервуарах и этим вызвали недоверие -к ним производственников. Причинами затопления понтонов .главным образом являются неудачные конструкции затворов, герметизирующих пространство между краем понтона и стенкой резервуара, а также дефекты сварки, трещины и коррозия или деформация резервуара. Затопляться могут и исправные понтоны за счет газовых и воздушных пробок, случайно закаченных под понтон вместе с нефтепродуктом или нефтью из подводящих трубопроводов после их ремонта, если трубопроводы не оборудованы фитингами для вывода газа. Газовоздушные пробки, всплывая над приемо-раздаточным патрубком, способны нарушить герметичность затвора и выбросить значительную массу жидкости на понтон. По этой же причине не рекомендуется закачивать в резервуары, оборудованные понтонами, продукты с давлением насыщенных паров выше установленной нормы.[ …]

В полупроизводственных условиях такой же раствор N30 с pH 5,6—5,7 циркулировал со скоростью 2 м/с в контуре, проходя 65—70 раз магнитное поле напряженностью 41 к А/м. Продолжительность цикла составляла 48 ч. В этих условиях коррозия пластин алюминия снизилась на 88%, Стали 45 — на 87% и чугуна — на 68%.[ …]

Близкие результаты получены и А. Н. Шаховым. Он подвергал магнитной обработке дистиллерную жидкость (концентрированный водный раствор солей, преимущественно хлоридов). В раствор помещали образцы из Стали 20, сплава алюминия с бронзой и медные пластинки. Напряженность магнитного поля в опытах с образцами стали составляла 5 кА/м (62 Э), с образцами алюминия с бронзой 35 кА/м (440 Э) и с образцами из бронзы 100 кА/м (1250 Э). При этом коррозия уменьшилась соответственно на 25, 25,6 и 64,3%.[ …]

Некоторые пигменты обладают специфическими свойствами, определяющими область их применения. Так, в настоящее время установлено, что цинковый крон является лучшим ингибитором, т. е. лучшим материалом для предохранения от коррозии алюминия и его сплавов; поэтому в грунтовки для алюминия и его сплавов в качестве пигмента вводят обязательно цинковый крон. [ …]

Более надежным приемом можно считать поддержание в межэлектродном объеме условий, предотвращающих образование мало-или нерастворимых соединений. Для выбора таких условий целесообразно использовать диаграммы Пурбе [104], описывающие область коррозии и пассивации металла в водных средах в зависимости от pH и ЕЬ. Как подтвердили экспериментальные исследования, для железа и алюминия необходимо поддерживать pH менее 4 или более 10 для активации поверхности электрода, а также редокси-потенциал ниже —(0,2ч-0,4) В. Подтверждением этих предпосылок являются электрокоагуляторы, предложенные Вильнюсским ПКБ механизации и автоматизации, использующие в качестве рабочего раствора кислые или щелочные электролиты гальванических или других производств.[ …]

При реагентной обработке осадка происходит коагуляция — процесс агрегации тонкодисперсных и коллоидных частиц. Образование при этом крупных хлопьев с разрывом сольвентных оболочек и изменением форм связи воды способствует изменению структуры осадка и улучшению его водоотдающих свойств. Эти соли вводят в осадок в виде 10 %-ных растворов. Могут быть также использованы отходы, содержащие РеС13, А О з и др. Наиболее эффективным является применение хлорного железа совместно с известью. Доза хлорного железа составляет 5-8%, извести 15-30% (от массы сухого вещества осадка). Недостатком реагентной обработки является высокая стоимость, повышенная коррозия материалов, сложность транспортирования, хранения и дозирования реагентов.[ …]

Коррозионная активность ряда металлов и сплавов уменьшается в определенных окружающих условиях. Такая потеря активности известна под названием «пассивация». Пассивация вызывается формированием защитной пленки (возможно, окис-ной) на поверхности металла. Природа и свойства защитных пленок очень важны с точки зрения стойкости к эрозионной коррозии. Способность этих пленок защищать металл зависит от быстроты и легкости, с которыми они образуются при первоначальной экспозиции металла в среде, от их стойкости к механическим повреждениям и от скорости их возобновления после разрушения или повреждения. Защита от коррозии железа, никеля, титана, алюминия и их сплавов, которые образуют пассивные окисные пленки, зависит от доступа кислорода к их поверхности. В связи с этим условия, при которых увеличивается скорость диффузии кислорода к поверхности указанных металлов, будут способствовать образованию окислов и, следовательно, уменьшению скорости коррозии металлов. Наоборот, увеличение скорости диффузии кислорода к поверхности активных (непассивирующихся) металлов, например меди, приводит к увеличению скорости разъедания металла вследствие возрастания скорости реакции по реакции (3).[ …]

Можно ли смешивать латунные и оцинкованные фитинги?

Можно ли смешивать латунные и оцинкованные фитинги? Чтобы безопасно соединить медь и оцинкованную сталь, у вас есть два варианта. Поскольку латунь не вступает в реакцию ни с медью, ни с цинком, один из способов состоит в том, чтобы убедиться, что у вас есть резьбовой внутренний конец как на медной, так и на стальной трубе, а затем соединить их, просто вставив между ними короткий латунный ниппель с резьбой. .

Можно ли использовать латунь и оцинковку вместе? Оцинкованные трубы и латунные трубы используются для водопроводных систем. Иногда приходится соединять их вместе во время ремонта. Однако, если у вас есть наготове несколько обычных сантехнических инструментов, вы сможете быстро и легко соединить оцинкованную трубу с латунной.

Будет ли латунь разъедать оцинкованную сталь? Медь и латунь

Контакт между оцинкованной сталью и медью или латунью создает условия для быстрой коррозии, особенно во влажной среде. Если невозможно избежать контакта латуни или меди с оцинкованной сталью, важно изолировать два металла, чтобы они не находились в электрическом контакте.

Вам нужно диэлектрическое соединение между гальванизированным и латунным? Латунь представляет собой медно-цинковый сплав, поэтому латунный ниппель квалифицируется как тип «фитинга из медного сплава», который считается приемлемым в соответствии с нормами. В то время как диэлектрический соединитель (показан выше) обеспечивает нарушение электропроводности, что теоретически было бы наилучшим, большинство сантехников предпочитают латунные фитинги.

Можно ли использовать сталь и латунь вместе?

Что касается нержавеющей стали (301, 304 и 310) и латуни, то между ними всего два металла, а это значит, что их можно безопасно соединять друг с другом с минимальным риском гальванической коррозии.

Какие металлы не следует использовать вместе?

В связи с этим Albany County Fasteners рекомендует никогда не использовать вместе алюминий и нержавеющую сталь. Мы также рекомендуем использовать исключительно металлы для максимального срока службы. Нержавейка с нержавейкой, алюминий с алюминием, латунь с латунью.

Следует ли использовать тефлоновую ленту на латунных фитингах?

Часто называемая лучшим другом сантехника, тефлоновая лента или герметик для резьбы — это простой, но эффективный материал, который можно найти в наборах инструментов по всему миру. На самом деле, для этих бытовых латунных фитингов необходимо использовать ленту с резьбой, если на месте нет резинового уплотнения или прокладки.

Ржавеет ли цинк в воде?

Как и все металлы, цинк подвергается коррозии при воздействии воздуха и влаги. Однако этот элемент не ржавеет, как большинство других металлов. Железо, например, реагирует с водой и кислородом в атмосфере с образованием гидратированного оксида железа (III) на поверхности металла. Однако скорость коррозии цинка составляет 1/30 скорости коррозии стали.

Латунь останавливает электролиз?

Диэлектрические соединения обычно используются в коммерческих и жилых системах водоснабжения, чтобы избежать электролиза и износа трубопроводных систем. Резьбовая латунь широко применяется для фитингов медных труб, а латунные соединители любых видов применяются в ремонтной промышленности.

Оцинкованная латунь вызывает электролиз?

Будут ли нержавеющая сталь и латунь вызывать электролиз? Это не так плохо, как вкручивание оцинковки в латунь или нержавеющую сталь. Но почти любые разнородные металлы могут вызывать электролиз.

Вам нужен диэлектрический штуцер для соединения меди с латунью?

Если все ваши водопроводные трубы и соединения от меди к другим приспособлениям или устройствам сделаны из меди или латуни (или пластика), вы можете обойтись без диэлектрических соединений. Но это все же сталь и при прямом соединении с медью будет корродировать.

Для чего используются диэлектрические соединения?

Диэлектрические соединения используются в коммерческих и жилых помещениях для предотвращения ускоренной коррозии и износа трубопроводной системы из-за гальванических и блуждающих токов. Устанавливается между трубами из разнородного металла. Мы предлагаем диэлектрические соединения различных конфигураций, размеров и материалов.

Протекают ли диэлектрические соединения?

Диэлектрический штуцер — это сантехнический фитинг, который предназначен для соединения двух разнородных металлических труб, чтобы они не испытали гальванической реакции и не начали ржаветь. Мы находим много диэлектрических соединений, которые начали ржаветь, что в конечном итоге приведет к утечке воды, если их не устранить.

Корродирует ли латунь?

Когда латунь подвергается коррозии, она может подвергаться децинкификации, процессу, при котором цинк теряется, а медь остается. Мягкое обесцинкование может вызвать просто косметическое изменение, а именно изменение цвета поверхности с желтого на розовый, но сильное обесцинкование может привести к ослаблению латуни и даже к ее перфорации.

Реагирует ли никель с латунью?

Латунь и бронза прекрасно подходят для использования с никелем и медью, хотя они все же могут вызвать коррозию, если оставить их без ингибиторов на достаточно долгое время.

Латунь или нержавеющая сталь лучше для сантехники?

Латунь также способна поглощать и выдерживать больше тепла, чем пластик, что делает латунные клапаны оптимальным выбором для домашних водопроводных систем. Одно существенное различие между клапанами из нержавеющей стали и латунными клапанами заключается в том, что латунные клапаны лучше поддаются сварке, чем клапаны из нержавеющей стали. Это предлагает некоторую универсальность.

Можно ли соединять латунь с нержавеющей сталью?

Не рекомендуется использовать латунные фитинги на трубах из нержавеющей стали. Латунь мягче стали и может не прилегать к трубке, что может привести к протечкам. Вы также можете увидеть гальваническую коррозию, которая представляет собой процесс, при котором коррозия ускоряется из-за контакта двух разнородных металлов.

Какой металл является самым анодным?

Наиболее анодные (активные) металлы находятся вверху, а наиболее катодные (благородные) — внизу. Для нержавеющих сталей показаны как сплошные, так и полые стержни. Полые стержни представляют собой активно корродирующую нержавеющую сталь, потенциал которой отличается от потенциала пассивной (не корродирующей) нержавеющей стали.

Сколько раз вы обматываете нитки тефлоновой лентой?

Советы по правильной упаковке

Чтобы обеспечить хорошую герметизацию, намотайте ленту по направлению резьбы. Вам нужно всего 2-3 витка ленты, однако для более тонкой ленты может потребоваться 4-5 витков. Убедитесь, что вы начинаете оборачивать конец фитинга, закрывая конец, чтобы предотвратить заедание резьбы.

Можно ли перетянуть латунные фитинги?

Re: перетянуть латунный фитинг? да, можно перетянуть фитинги. так как вы использовали серповидный ключ со слабым рычагом, возможно, настоящая проблема в том, что вы не обмотали сначала лентой, а затем дурью.

Тефлоновая лента останавливает утечки?

Тефлоновая лента поможет предотвратить протечки сантехники. Его физический состав позволяет заполнить резьбу труб и фитингов герметиком, который предотвратит просачивание воды через резьбовое соединение.

Ржавеет ли цинк в соленой воде?

Цинк имеет больший отрицательный электрохимический потенциал, чем другие металлы, когда его помещают в соленую воду. Алюминиевые, бронзовые и железные детали в соленой воде меньше подвержены коррозии.

Ржавеет ли латунь в соленой воде?

Вы можете подумать, что хорошо известные коррозионно-стойкие металлы, такие как медь, бронза и латунь, могут справиться с этим, но правда в том, что они тоже будут подвергаться коррозии при погружении в раствор соли.

Что вызывает коррозию латуни?

Как правило, латунь подвергается коррозии, когда цинковые, медные и оловянные компоненты латунного сплава подвергаются воздействию воды. Помимо воздействия воды, воздействие ртути и аммиака также может вызвать коррозию латуни.

Будут ли латунь и медь вызывать электролиз?

Различные металлы, такие как оцинкованные, стальные, латунные и медные трубы, соприкасаясь друг с другом, могут вызвать электролиз. Застой воды или неактивная сантехника также упоминались как причина медной гнили или коррозии меди.

Ингибитор коррозии латуни

Изобретение относится к металлургии, в частности к области защиты металлов от коррозии с помощью ингибиторов. Предлагается применять вещество класса тиазолидинов

3-N-(n-нитрофенил)-аминометилен-5(n-бромбензилиден)-тиазолидион-2,4 (НАБТ) в качестве ингибитора коррозии латуней в щелочных и кислых средах. Технический результат: повышение степени защиты в полиметаллических системах с другими металлами, в частности, со сталью, НАБТ малотоксичен, не разрушается при длительном применении в кислых и гликолевых средах, многофункционален. 2 табл.

Изобретение относится к металлургии, в частности к области изыскания ингибиторов коррозии сплавов на основе меди.

Известно соединение 2-меркаптобензотриазол, являющееся ингибитором коррозии. Недостатком является высокая стоимость и малая растворимость данного вещества, которая падает с уменьшением рН /1/.

Наиболее близким является представитель класса азолов — бензотриазол (БТА) C₆H₅N₃. Данное вещество хорошо изучено, оно дает, большой защищающий эффект в слабощелочных и нейтральных средах. Предупреждает оно и обесцинкование (специфическое разрушение латуней), снижая коэффициент обесцинкования (Z_Zn). Однако по мере роста кислотности раствора К.З. (коэффициент защиты) уменьшается, а при рН 2 БТА является стимулятором коррозионных процессов. Объяснение ослабления защитных свойств данного ингибитора в кислотных средах заключается в условиях образования поверхностных пленок — азолятов меди. На поверхности латуни в нейтральных средах образуется слой закиси меди Сu₂О, который и предупреждает обесцинкование. Но в кислых средах это соединение является нестабильным, поэтому образование азолятов затруднено /2/.

Задачей изобретения является улучшение свойств ингибитора коррозии латуней, обеспечивающих высокую степень защиты в полиметаллических системах с другими металлами, в частности со сталью, малотоксичных, не разрушающихся при длительном применении в кислых и гликолевых средах, многофункциональных. Она решается применением в качестве ингибитора 3-N(n-нитрофенил)-аминометилен-5(n-бромбензилиден)-тиазолидиона-2,4(НАБТ), соединения класса тиазолидинов.

В настоящее время в медицинской практике широко применяются лекарственные средства, содержащие тиазолидиновый цикл: природные и полусинтетические пенициллины, антигельминтики, стимуляторы лейкопоэза, противоопухолевые препараты. С целью расширения ряда соединений, обладающих потенциальной биологической активностью, синтезированы продукты аминоаминометилирования производных тиазолидиндиона-2,4. В их числе НАБТ получен конденсацией эквимолярных количеств ароматических аминов и 5-производных тиазолидиона-2,4 при нагревании на сетке с обратным холодильником в среде этанола /2/.

НАБТ как вещество, сходное по структуре и свойствам с БТА, был исследован в качестве ингибитора коррозии и дал хорошие результаты не только в щелочной, но и в кислой среде.

В системе охлаждения силовых установок используются детали из различных материалов, таких как алюминий и его сплавы, латунь, чугун, сталь, в качестве припоев используются сплавы олова и свинца. В деталях из латуни наиболее коррозионно-уязвимыми участками являются паяные соединения латунных трубок. Присутствие солей, антифризов, распад гликолей, плохо промытая система охлаждения служат причиной повышенной кислотности. Усиливают коррозию латуней температура эксплуатации, аэрация, побочные продукты коррозии, напряжение в металлах, условия эксплуатации.

В основе представлений о механизме защиты металлов от коррозионных разрушений ингибиторами лежат единые представления о течении этих процессов на поверхности двух фаз: твердой (металл) и жидкой (охлаждающая жидкость). Первичным актом ингибирующего действия соединений является адсорбция, которая зависит от заряда поверхности металла, т. е. адсорбата и заряда адсорбента, т.е. ингибитора. Изучение электрических свойств обоих компонентов подтверждает преимущество органических соединений в качестве ингибиторов, содержащих по крайней мере одну полярную группу азота, серы, кислорода, в некоторых случаях селена и фосфора.

Сравнительные коррозионные испытания показали, что обесцинкование α-латуней уменьшается при легировании их S, P, As, Sb, Bi, поэтому можно было предположить, что введение этих элементов в органические соединения будут предотвращать коррозию латуни. Предварительные коррозионные испытания позволили выбрать соединение класса тиазолоидинов, содержащее два гетероатома (серу и азот) и большую цепь сопряжений. Высокая электронная плотность предполагает хорошую адсорбционную способность, возможность образования связей с ионами металлов; образование как катионных, так и анионных комплексов. Исследования проводились в средах, соответствующих условиям работы системы охлаждения: в водной, в системе вода-этиленгликоль и в тосоле.

В процессе проведения эксперимента снимали анодные и катодные поляризационные кривые, где видно торможение как анодного, так и катодного процесса. Эффективное снижение емкости двойного электрического слоя объясняется сильным π-взаимодействием с поверхностью электрода, т.е. хемосорбцией. При малых концентрациях НАБТ наблюдается пик десорбции, при 50 мг/л пик десорбции отсутствует НАБТ относится к адсорбционным ингибиторам и образует комплексы с продуктами коррозии металлов, что делает пленку более прочной и устойчивой в кислых средах. Присутствие ингибитора способствует и удалению накипи с исследуемой поверхности, что важно, так как накипь снижает мощность двигателя и вызывает перерасход топлива.

Таким образом, технический результат достигается применением соединения класса тиазолидинов (3-N(n-нитрофенил)-аминометилен-5(n-бромбензилиден)-тиазолидион-2,4) в качестве ингибитора коррозии латуней в щелочных и кислых средах.

С увеличением концентрации НАБТ защитные свойства усиливаются, однако увеличение концентрации с 50 до 100 мг/л скорость коррозии и коэффициент обесцинкования не изменяет. Таким образом, НАБТ является ингибитором коррозии латуней смешанного анодно-катодного действия. Добавление его в концентрации 50 мг/л к щелочным, нейтральным и кислым растворам не только значительно подавляет саморастворение промышленной латуни Л 68, но и снижает опасность обесцинкования. Как видно из таблицы, К.з. во всех средах близок 99%, a Z_Zn стремится к единице, в то время как у БТА в кислых средах К.з. от 45 до -300%, а коэффициент обесцинкования от 5,7 до 140,0.

Хорошее защитное действие оказывает НАБТ и на другие материалы, используемые в системах охлаждения, особенно на сталь, так как ее коррозию в контакте усиливает латунь. Результаты приведены в таблице.

Источники информации

1. Розенфельд И.Л. Ингибиторы коррозии. М.: Химия. — 1977. — 352 с.

2. Цуркан А.А. Синтез биологически активных производных селеномочевины, селеносемикарбазида и их тиоаналогов: Диссертация доктора фарм. наук: 15.00.02 — Рязань, 1980. — 478 с.

Результаты коррозионных испытаний латуни Л 68 в различных средах (К-З. — коэффициент защиты от коррозии; ZZn — коэффипиент обесцинкования)
	НАБТ-50 мг/л К.3.% рН*7.5-10.0 рН 2	НАБТ-50 мг/л ZZn pH*7.5-10.0 pH 2	БТА-50 мг/л К.3.% pH*7.5-10.0 pH 2	БТА-50 мг/л ZZn pH*7.5-10.0 pH 2
водная среда при 90°С	98	96	1,2	1,8	98	-300	1,8	5,7
тосол при 120°С	99	98	1,4	2,0	98	-85	1,7	120
вода-этиленгликоль при 120°С	99	92	1,2	2,0	99	45	1,2	140
* pH водной среды — 7,5; pH тосола — 10; pH системы вода-этиленгликоль — 7,7.
Результаты коррозионных испытаний стали Сr 20 в различных средах
	НАБТ-50 мг/л К.3.% pH* 7.5-10 рН 2	БТА-50 мг/л К.3.% pH 7.5-10 pH 2
водная среда при 90°С	97	90	80	45
тосол при 120°С	98	82	95	45
вода-этиленгликоль при 120°С	98	82	89	50
* pH водной среды — 7,5; pH тосола — 10; pH системы вода-этиленгликоль — 7,7.

Применение вещества класса тиазолидинов

3-N(n-нитрофенил)-аминометилен-5(n-бромбензилиден)-тиазолидион-2,4 в качестве ингибитора коррозии латуней в щелочных и кислых средах.

Сравнение коррозионного поведения меди и ее сплава в масле Pongamia pinnata при различных условиях которые можно выращивать где угодно, они обладают высоким содержанием энергии и демонстрируют чистое сгорание с нулевым выбросом CO

₂ эмиссия и незначительное образование SO ₂ . Влияние биотоплива на коррозию различных промышленных металлов является проблемой для использования биотоплива в качестве автомобильного топлива. Топливо вступает в контакт с широким спектром металлических материалов при различных температурах, скоростях и нагрузках, что вызывает коррозию во время хранения и подачи топлива. Следовательно, в настоящем исследовании сравниваются скорости коррозии меди и латуни в масле Pongamia pinnata (O100), 3% NaCl и смеси масел с NaCl (O99), полученный в результате статического погружения с использованием вращающейся клетки. Коррозионная активность и проводимость испытательных сред положительно коррелируют. Это исследование показало, что коррозионная активность меди выше, чем у латуни в масле Pongamia pinnata (PO).

1. Введение

Скорость обнаружения запасов нефти снижается, в то время как потребность в энергии продолжает расти. Нынешнее расширение индийской экономики увеличило спрос на нефть, цены выросли, что нанесло ущерб экономике бедных и развивающихся стран. Чтобы улучшить экономическое положение, возобновляемое нетоксичное биотопливо дает много преимуществ для окружающей среды. Растительные масла представляют собой готовый, возобновляемый и чистый источник энергии, который показал себя многообещающим в качестве замены нефтяного дизельного топлива для дизельных двигателей. Пищевые масла, такие как соевое, рапсовое, подсолнечное и пальмовое масло, используются для производства биодизеля [1] и имеют очень высокую ценность и спрос на рынке в качестве пищевого продукта, вызывая нехватку продовольствия и рост цен, особенно в развивающихся странах [2]. Чтобы преодолеть эту ситуацию, исследователи ищут несъедобные масличные растения. Pongamia pinnata [3, 4], Jatropha curcas [5, 6] и другие деревья, произрастающие во влажной и субтропической среде, могут выращиваться на деградированных и маргинальных землях.

Согласно отчету об обращении с биодизелем и рекомендациям, медь, латунь, бронза, свинец, олово и цинк подвергаются коррозии под действием биодизеля. Коррозионные характеристики биотоплива важны для долговечности резервуаров и трубопроводов. Металлические загрязнители могут вызывать нежелательные реакции, приводящие к нестабильности и деградации биотоплива. Используемые в настоящее время индикаторы коррозионной активности, а именно коррозия медной полосы и значение TAN, предписанные стандартами ASTM, недостаточно эффективны [7]. Необходимо исследовать коррозионную природу биотоплива при широком спектре композиционных и рабочих переменных, чтобы получить достаточно научных данных для уверенного использования биотоплива. Поэтому в настоящей работе коррозионные исследования меди и латуни в ПО проводились методом потери массы в статическом и проточном режимах.

2. Материалы и методы

2.1. Выбор металла

На основании обзора можно сказать, что медь и медные сплавы более подвержены коррозии в биотопливе по сравнению с ферросплавами [8]. Поэтому было изучено коррозионное поведение меди и латуни в масле Pongamia pinnata .

2.2. Подготовка образца металла

Из имеющихся в продаже металлических листов вырезали образцы площадью 33,9  см ² . В центре купонов были просверлены отверстия для статического погружения. Процедуру очистки проводили согласно ASTM G1. Панели перед использованием хранили в эксикаторе. Химический состав материалов представлен в табл. 1.

2.3. Выбор биотоплива и характеристика

Масло Pongamia pinnata было получено от Bannari Amman Sugars Ltd., Индия, и проанализированные свойства масла приведены в Таблице 2.

2.4. Метод потери массы

2.4.1. Испытание на статическое погружение

Образцы взвешивали и погружали в 200 мл масла (0100), масла и 1% 3% раствора NaCl (099) и 3% раствора NaCl соответственно на 100 часов. Образцы удаляли через установленные промежутки времени и протирали трихлорэтиленом для удаления излишков масла. Их очистили и снова взвесили. Определяли потерю массы и сообщали средние результаты для трех образцов. Формула для расчета скорости коррозии приведена в [9].].

2.4.2. Вращающаяся клетка

Вращающаяся клетка представляет собой многообещающий и надежный метод моделирования потока в трубопроводе в лабораторных условиях для оценки скорости коррозии металлов [10].

На рис. 1 схематически показан вращающийся каркас, изготовленный в соответствии со стандартом ASTM G184. Акриловый сосуд заполняли 4 литрами испытуемого раствора. Образцы металла удерживались между двумя тефлоновыми держателями, рассчитанными на восемь образцов. Эксперименты проводились в течение 100 часов при частоте вращения 500 об/мин. Скорость коррозии рассчитывали по разнице масс купонов.

2.4.3. Измерение проводимости

Проводимость O100, O99 и ​​3% NaCl измеряли с помощью измерителя проводимости (EQUIPTRONICS, модель № EQ-660A) до и после экспозиции образцов в тестовой среде в статических и проточных условиях.

3. Результаты и обсуждение

Биотопливо содержит различные типы и количества ненасыщенных и насыщенных жирных кислот. Ненасыщенные жирные кислоты, имеющие в своей структуре двойные связи, более подвержены окислению. Этому окислению могут способствовать металлы, что значительно увеличивает образование отложений в биотопливе. Разложение топлива из-за контакта с металлом может быть разным для разных металлов. Коррозионная активность Масло Pongamia pinnata обусловлено наличием жирных кислот. Олеиновая кислота (51,59%) является одним из основных компонентов, вызывающих коррозию [11].

3.1. Скорости коррозии

Скорости коррозии, полученные для меди и латуни в статических и проточных условиях в NaCl, O99 и ​​O100, определенные методом потери массы, представлены в таблице 3. Наблюдаемые скорости коррозии в PO для меди при статическом иммерсионном испытании и при скорость вращения 500 об/мин составляет 0,219 и 2,704 м/год соответственно. Более высокая коррозия в последнем случае может быть связана с наличием относительного движения металла и топлива [12]. Коррозия была сильной в NaCl и наименьшей в O100, что можно объяснить тем, что скорость коррозии увеличивается с увеличением длины вихря [13]. Измеренные длины вихрей для NaCl и O100 составляют 13,2 и 2,5 см соответственно. При добавлении 1%-го раствора NaCl скорость коррозии незначительно увеличивалась по сравнению с O100 в обоих условиях. Более низкая скорость коррозии O100 может быть связана с неионогенной природой топлива, и оно имеет сильное сродство к контакту с металлом. Аналогичная тенденция была обнаружена и в случае с латунью, и следует отметить, что латунь менее коррозионно-активна, чем медь. Как видно из таблицы 1, латунь представляет собой сплав, в основном состоящий из меди и цинка. В целом латунь имеет более золотистый цвет и даже более устойчива к коррозии, чем медь.

3.2. Измерение проводимости

Электропроводность различных растворов до и после воздействия на металлические образцы в обоих условиях показана на рисунке 2. NaCl имеет самую высокую проводимость, а PO — наименьшую. Добавление 1% NaCl не сильно увеличило проводимость. Это выявляет прямую зависимость некоррозионной природы масла от электропроводности. Однако проводимость раствора после воздействия была выше, чем до этого, что указывает на увеличение содержания ионов из-за коррозии металлов.

4. Выводы

(1) В изученных экспериментальных условиях скорость коррозии меди в масле Pongamia pinnata оказалась выше, чем латуни. (2) В этой системе наблюдалась прямая корреляция скорости коррозии с проводимостью. (3) Более высокая скорость коррозии металлов наблюдалась во вращающейся клетке, чем в статическом испытании погружением.

Благодарности

Авторы хотели бы поблагодарить руководство Женского университета Авинашилингам, Коимбатор, Тамилнад, Индия, за предоставление необходимых условий для проведения этого исследования. Авторы также хотели бы отметить финансовую поддержку DST-CURIE в форме стипендии.

Ссылки

1. В. М. Мелло, Г. П. А. Г. Поуса, М. С. Перейра, И. М. Диас и П. А. З. Суарес, «Окиси металлов в качестве гетерогенных катализаторов этерификации жирных кислот, полученных из соевого масла», Fuel Processing Technology, . 92, нет. 1, стр. 53–57, 2011 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

2. П. Кампанелли, М. Банкеро и Л. Манна, «Синтез биодизеля из пищевых, непищевых и отработанных кулинарных масел с помощью сверхкритической переэтерификации метилацетата», Топливо , об. 89, нет. 12, стр. 3675–3682, 2010.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

3. Х. Н. Минакши, А. Аниша, Р. Шьямала, Р. Сарата и С. Папавинасам, «Коррозионная активность смесей биодизельного топлива Pongamia pinnata с некоторыми промышленными металлами», в Proceedings of the NACE. Corrosion Conference (CORROSION ’11) , Paper No. 11142, Houston, Tex, USA, 2011.

   Посмотреть по адресу:

   Google Scholar

4. C. P. Sigar, S. L. Soni, J. Mathur и D. Sharma, «Эксплуатационные характеристики и характеристики выбросов растительного масла в качестве наполнителя для дизельного топлива», Energy Sources A , vol. 31, нет. 2, стр. 139–148, 2009 г.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

5. А. Аниша, Х. Н. Минакши, Р. Шьямала, Р. Сарата и С. Папавинасам, «Совместимость металлов в масле ятрофы», в материалах Proceedings of the NACE Corrosion Conference (CORROSION ’11) , Paper No. 11140, Houston, Tex, USA, 2011.

   Посмотреть по адресу:

   Google Scholar

6. О. об. 32, нет. 2, стр. 119–127, 2010.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

7. А. С. М. А. Хасиб, М. А. Фазал, М. И. Джахирул и Х. Х. Масьюки, «Совместимость автомобильных материалов в биодизеле: обзор», Топливо , об. 90, нет. 3, стр. 922–931, 2011.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

8. М. А. Фазал, А. С. М. А. Хасиб и Х. Х. Масьюки, «Сравнительные коррозионные характеристики нефтяного дизельного топлива и пальмового биодизеля для автомобильных материалов», Технология обработки топлива , том. 91, нет. 10, стр. 1308–1315, 2010.

   Посмотреть по адресу:

   Сайт издателя | Google Scholar

9. Х. Н. Минакши, А. Аниша, Р. Шьямала, Р. Сарата и С. Папавинасам, «Коррозия металлов в биодизельном топливе из Понгамиапинната», в Proceedings of the NACE Corrosion Conference (CORROSION ’10) , Paper No. 10076, Houston, Tex, USA, 2010. Реви и Дж. Бойес, «Вращающаяся клетка: компактная лабораторная методология для одновременной оценки ингибирующих коррозию свойств химических веществ и снижения лекарственного воздействия», в Proceedings of the NACE International (CORROSION ’02) , Paper No. 2271, Houston, TX. , США, 2002.

   Посмотреть по адресу:

   Google Scholar

10. С. Н. Бобаде и В. Б. Хиаде, «Подробное исследование свойств Pongamia pinnata (Karanja) для производства биотоплива», Research Journal of Chemical Sciences, . 2, pp. 16–20, 2012.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

11. Г. Шмидт и В. Брукхофф, «Актуальность лабораторных экспериментов для исследования и смягчения последствий коррозии, вызванной потоком, при добыче газа», в Proceedings of the NACE International (CORROSION ’88) , Paper No. 357, Houston, Tex, USA, 1988. , «Влияние вращающейся клетки на характер течения и скорость коррозии», в Proceedings of the NACE International (CORROSION ’03) , Paper No. 3333, Houston, Tex, USA, 2003.

    Посмотреть по адресу:

    Google Scholar

Copyright

Copyright © 2013 Meenakshi H. N. Parameswaran et al. Это статья с открытым доступом, распространяемая в соответствии с лицензией Creative Commons Attribution License, которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии надлежащего цитирования оригинальной работы.

Сравнение коррозионных свойств освинцованной латуни и неэтилированной латуни, содержащей висмут, в системах питьевой воды | NACE CORROSION

Skip Nav Destination

• Цитировать

  • Посмотреть эту цитату
  • Добавить в менеджер цитирования

• Делиться

  • MailTo
  • Твиттер
  • LinkedIn

• Поиск по сайту

Цитирование

Гу, Юнг и О. Х. Квон. «Сравнение коррозионных свойств свинцовой латуни и неэтилированной латуни, содержащей висмут, в системах питьевой воды». Доклад представлен на конференции CORROSION 2000, Орландо, Флорида, март 2000 г.

Скачать файл цитаты:

• Рис (Зотеро)
• Менеджер ссылок
• EasyBib
• Подставки для книг
• Менделей
• Бумаги
• КонецПримечание
• РефВоркс
• Бибтекс

Расширенный поиск

АННОТАЦИЯ

Влияние висмута на децинкификацию неэтилированной латуни оценивали в синтетической водопроводной воде. Потенциодинамические, потенциостатические тесты, SEM, XRD и EPMA анализы использовались для исследования коррозионных характеристик Bi-содержащих латуней. С увеличением содержания Bi повышается коррозионная стойкость неэтилированной латуни. Освинцованная латунь имела лишь небольшую склонность к обесцинковыванию, тогда как неэтилированная латунь, содержащая Bi, была более восприимчива.

ВВЕДЕНИЕ

Латуни являются наиболее широко используемыми сплавами на основе меди из-за хорошей коррозионной стойкости и формуемости. Их коррозионная стойкость делает его естественным материалом для водопроводных труб, насосной арматуры и теплообменников. 13 Поскольку обычные медные сплавы плохо поддавались обработке, в латуни добавляли небольшое количество свинца для улучшения обрабатываемости. 2 Однако свинец почти нерастворим в твердой меди и тонко распределен в свинцовистой латуни. 4 Попадание свинца в питьевую воду может вызвать серьезные медицинские проблемы. Правила качества воды Великобритании предписывают максимальную концентрацию свинца 50 мкг/л в 1989. Всемирная организация здравоохранения (ВОЗ) недавно заявила, что она намерена очень существенно пересмотреть свою нормативную величину для свинца с 50 мкг/л до 10 мкг/л. 5 Из-за токсичности свинца нетоксичный висмут является наиболее подходящей альтернативой свинцу для обработки латуни. Сила сопротивления резанию заметно уменьшалась с увеличением содержания висмута в неэтилированной латуни. 6

Цель состоит в том, чтобы оценить коррозионные свойства неэтилированных Bi-содержащих латунных сплавов в питьевой воде. Коррозионную стойкость неэтилированной латуни сравнивали с коррозионной стойкостью свинцовистой латуни.

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ИНФОРМАЦИЯ

Испытываемые сплавы подвергались индукционной плавке в атмосфере и подвергались обработке методом горячей экструзии и горячей вытяжки при 690°С в стержни диаметром 12,5 мм. Химический состав этих сплавов показан в таблице 1.

Потенциодинамические испытания проводились при температуре окружающей среды в лаборатории. Скорость сканирования составляла 0,17 мВ/с. Потенциодинамические данные использовали при экстраполяции Тафеля для расчета скорости коррозии. Потенциостатические тесты также проводились при потенциале +1500 мВскЭ в течение 24 часов. Все потенциалы указаны относительно насыщенного каломельного электрода (SCE).

Раствор готовили с использованием бидистиллированной воды и реактивов реактивной чистоты, т. е. гидрокарбоната натрия (NaHCO3), сульфата магния (MgSO4 7 ч 30 мин) и хлорида кальция (CaCl2). В Таблице 2 дан химический анализ искусственной водопроводной воды, основанный на среднем содержании нескольких водопроводных вод.

Рентгеноструктурный анализ с использованием Cu K-излучения был проведен для определения характеристик продукта коррозии на поверхности. Поперечные сечения образцов после потенциостатического испытания исследовали с помощью сканирующей электронной микроскопии (СЭМ). После наблюдения с помощью СЭМ на поперечных сечениях образцов были проведены линейные анализы Cu, Zn с помощью электронно-зондового микроанализа (РСМА).

РЕЗУЛЬТАТЫ И ОБСУЖДЕНИЕ

На рис. 1 представлены поляризационные кривые четырех сплавов Cu-Zn в синтетической водопроводной воде. Все сплавы проявляли только активное поведение. Кажущаяся пассивация при высоких плотностях тока, 10 -3 А/см 2 , скорее всего, была не пассивацией, а плотностью тока, ограниченной диффузией. Широкий диапазон потенциалов, в котором проявляется предельная плотность тока, связывают с обесцинкованием. 7 В синтетической водопроводной воде большая часть поверхности была покрыта тонким красно-коричневым налетом продуктов коррозии. Значения коррозионного потенциала и скорости коррозии для сплавов представлены в таблице 3. Скорости коррозии всех латунных сплавов в синтетической водопроводной воде были довольно низкими. Освинцованная латунь показала более низкую скорость активной коррозии.0003

Ключевые слова:

Коррозия трубопроводов,
коррозия стояка,
скорость коррозии,
коррозия трубопровода,
материалы и коррозия,
Толщина,
управление водными ресурсами,
ну целостность,
децинкификация,
сплав

Предметы:

Трубопроводы, выкидные линии и стояки,
Материалы и коррозия,
Добросовестность,
Подповерхностная коррозия (НКТ, обсадная колонна, оборудование для заканчивания, кондуктор)

Этот контент доступен только в формате PDF.

Вы можете получить доступ к этой статье, если купите или потратите загрузку.

У вас еще нет аккаунта? регистр

Просмотр ваших загрузок

Скорость коррозии металла при водной обработке переувлажненных древесно-металлических композитов на JSTOR

журнальная статья

Скорости коррозии металлов при водной обработке переувлажненных древесно-металлических композитов

Л. С. Селвин, Д. А. Ренни-Бисайон и Н. Э. Бинни

Исследования в области охраны природы

Том. 38, № 3 (август 1993 г.), стр. 180-197 (18 страниц)

Издатель: Taylor & Francis, Ltd.

https://doi.org/10.2307/1506379

https://www.jstor.org/stable/1506379

Прочитать и загрузить

Войти через школу или библиотеку

Товар для покупки

$51,00 — Загрузить сейчас и позже

Купить PDF

Купите эту статью за 51,00 долларов США.

Как это работает?

1. Выберите покупку
   вариант.
2. Оплатить с помощью кредитной карты или банковского счета с
   PayPal.
3. Прочтите свою статью в Интернете и загрузите PDF-файл из своей электронной почты или своей учетной записи.

Предварительный просмотр

Предварительный просмотр

Реферат

Представлены скорости коррозии металлов в водных растворах, предназначенных для обработки как деревянных, так и металлических деталей заболоченного древесно-металлического композитного объекта. Металлы включают свинец, мягкую сталь, чугун и медные сплавы бронзы, литейную латунь и кованую латунь. Скорость коррозии определяли стандартным методом потери веса, при котором чистые металлические поверхности погружали в растворы на два месяца при комнатной температуре. Растворы для обработки включали Acrysol® G-110 для свинца. Witcamine® RAD 1100 для медных сплавов и Pluracol® 824 или ингибитор коррозии Hostacor® KS1 в ПЭГ 400 для железа. Эти растворы для обработки готовили как на дистиллированной воде, так и на синтетической морской воде. Для справки, скорости коррозии металлов также определяли в дистиллированной воде, синтетической морской воде и ПЭГ 400. Результаты показывают, что в целом чистые металлические поверхности корродируют медленнее в растворах для обработки, чем в растворах ПЭГ 400. Однако, прежде чем рекомендовать эти растворы для обработки композитных объектов, необходимо провести дополнительные испытания, чтобы определить, насколько они эффективны в снижении скорости коррозии металлов, покрытых толстой коррозионной коркой, и выяснить, способен ли Acrysol G-110 набухать и укрепление переувлажненной древесины. /// На Donne les vitesses де коррозии де plusieurs métaux dans des растворы aqueuses sensées à la fois le bois et les éléments métalliques d’un objet objet en bois Gorge d’Eau et Metal. Les métaux peuvent être du plomb, de l’acier doux, du fer coulé ou des alliages de cuivre: бронза, laiton coulé ou façonné. При определении коррозионно-активных веществ в стандартном методе перте-де-поидов, на поверхности металлических поверхностей неттоев, трепещущих в растворах, подвесных двух влажных условиях а-ля температура окружающего воздуха. Специфический раствор состоит из Acrysol® G-110 в смеси, Witcamine® RAD 1100 в смеси с водой, Pluracol® 824 или ингибитора коррозии Hostacor® KS1 в PEG 400 в воде. Ces Solutions Traitantes ont été préparées dans l’eau distillée et dans une eau de mer de synthèse. Для справки, результаты анализа коррозии металла на австралийских определениях в дистиллированной воде, воде в синтезе и ПЭГ 400. les Solutions que dans les Solutions de PEG 400. Передовые, авангардные решения, предназначенные для определения свойств композитных материалов, а также многочисленные эксперименты, необходимые для определения растворов, эффективные для защиты от коррозии при восстановлении металлов. épaisse couche corrodée, et pour voir si l’Acrysol G-110, способный консолидировать воду в лесу. /// Der Beitrag befaßt sich mit aus feuchter Umgebung oder aus dem Wasser geborgenen Objekten, die sowohl hölzerne wie auch metallische Bestandteilen haben. Werden diese in wässrigen Lösungen konserviert, поэтому zeigen die Metalle Korrosionseffekte. Der Beitrag stellt diesbezüglich Korrosionsraten vor, die an Hand des Gewichtsverlustes nach einer Standardmethode bestimmt wurden. Hierbei wurden Blankes Metall über zwei Monate hinweg bei Raumtemperatur in Konservierungslösungen getaucht. Als Metalle wurden Blei, Weichstahl, Gußeisen und Kupferlegierungen wie Bronze, Gußmessing und warmverformtes Messing berücksichtig. Zur Behandlung wurden Acrysol® G-110 for Biel, Witcamine® RAD 1100 for Kupferlegierungen und Pluracol® 824 или ингибитор коррозии Hostacor® KS1 in PEG 400 for Eisen eingesetzt. Die Lösungen wurden in destilliertem Wasser wie auch in synthetischem Seewasser angesetzt. Als Vergleich wurden die Corrosionsraten auch in reinem destilliertem Wasser, synthetischem Seewasser и PEG 400 besttimmt. Die Versuchsreihen machen deutlich, daß Blanke Metalloberflächen generell in den Konservierungslösungen langsamers in PEG 400 Lösungen korrodieren. Bevor diese Lösungen allerdings für eine Behandlung von derartigen Objekten aus Holz und Metall empfohlen werden, sollten weitere Versuche durchgeführt werden. Diese sollten zum einen klären, wie effektiv sie im Falle von Metallen sind, die mit einer dicken Korrosionsschicht überzogen sind. Zum anderen wäre zu klären, ob Acrysol G-110 in der Lage ist, die mit Wasser vollgesogenen Teile unter Volumenerhalt zu festigen.

Информация о журнале

Studies in Conservation стремится стать ведущим международным рецензируемым журналом по сохранению исторических и художественных произведений. Предполагаемая читательская аудитория включает практикующих реставраторов всех типов объектов, учителей консервации, менеджеров коллекций или консерваторов, а также консерваторов или музейных ученых.
«Исследования в области консервации» публикует оригинальные работы по целому ряду тем, включая достижения в области консервации, новые методы лечения, превентивную консервацию, вопросы ухода за коллекциями, историю и этику консервации, методы экспертизы произведений искусства, новые исследования в области анализа художественных материалов. или механизмы порчи, а также проблемы консервации при демонстрации и хранении. Научное содержание не обязательно, и редакция поощряет представление практических статей, чтобы помочь сохранить традиционный баланс журнала. Каким бы ни был предмет исследования, отчеты о рутинных процедурах не принимаются, за исключением тех случаев, когда они приводят к результатам, которые достаточно новы и/или значимы, чтобы представлять общий интерес.

Информация об издателе

Основываясь на двухсотлетнем опыте, Taylor & Francis за последние два десятилетия быстро выросла и стала ведущим международным академическим издателем. включая отпечатки журналов Routledge, Carfax, Spon Press, Psychology Press, Martin Dunitz и Taylor & Francis. Taylor & Francis полностью привержены публикации и распространению научной информации самого высокого качества, и сегодня это остается основной целью.

Права и использование

Этот предмет является частью коллекции JSTOR.
Условия использования см. в наших Условиях использования

Исследования в области сохранения
© 1993 Тейлор и Фрэнсис, ООО.

Запросить разрешения

Глава 1

%PDF-1.4
%
1 0 объект
>
эндообъект
6 0 объект
/Заголовок
/Предмет
/Автор
/Режиссер
/Ключевые слова
/CreationDate (D:20220830121727-00’00’)
/ModDate (Д:20141204130939+01’00’)
>>
эндообъект
2 0 объект
>
эндообъект
3 0 объект
>
эндообъект
4 0 объект
>
эндообъект
5 0 объект
>
ручей
2014-12-04T13:09:39+01:002014-12-04T13:09:39+01:00Microsoft® Word 2010

конечный поток
эндообъект
7 0 объект
>
эндообъект
8 0 объект
>
эндообъект
9 0 объект
>
эндообъект
10 0 объект
>
эндообъект
11 0 объект
>
эндообъект
12 0 объект
>
эндообъект
13 0 объект
>
эндообъект
14 0 объект
>
эндообъект
15 0 объект
>
эндообъект
16 0 объект
>
эндообъект
17 0 объект
>
эндообъект
18 0 объект
>
эндообъект
190 объект
>
эндообъект
20 0 объект
>
эндообъект
21 0 объект
>
эндообъект
22 0 объект
>
эндообъект
23 0 объект
>
эндообъект
24 0 объект
>
эндообъект
25 0 объект
>
эндообъект
26 0 объект
>
эндообъект
27 0 объект
>
эндообъект
28 0 объект
>
эндообъект
29 0 объект
>
эндообъект
30 0 объект
>
эндообъект
31 0 объект
>
эндообъект
32 0 объект
>
эндообъект
33 0 объект
>
эндообъект
34 0 объект
>
эндообъект
35 0 объект
>
эндообъект
36 0 объект
>
эндообъект
37 0 объект
>
эндообъект
38 0 объект
>
эндообъект
39 0 объект
>
эндообъект
40 0 объект
>
эндообъект
41 0 объект
>
эндообъект
42 0 объект
>
эндообъект
43 0 объект
>
эндообъект
44 0 объект
>
эндообъект
45 0 объект
>
эндообъект
46 0 объект
>
эндообъект
47 0 объект
>
эндообъект
48 0 объект
>
эндообъект
490 объект
>
эндообъект
50 0 объект
>
эндообъект
51 0 объект
>
эндообъект
52 0 объект
>
эндообъект
53 0 объект
>
эндообъект
54 0 объект
>
эндообъект
55 0 объект
>
эндообъект
56 0 объект
>
эндообъект
57 0 объект
>
эндообъект
58 0 объект
>
эндообъект
59 0 объект
>
эндообъект
60 0 объект
>
эндообъект
61 0 объект
>
эндообъект
62 0 объект
>
эндообъект
63 0 объект
>
эндообъект
64 0 объект
>
эндообъект
65 0 объект
>
эндообъект
66 0 объект
>
эндообъект
67 0 объект
>
эндообъект
68 0 объект
>
эндообъект
69 0 объект
>
эндообъект
70 0 объект
>
эндообъект
71 0 объект
>
эндообъект
72 0 объект
>
эндообъект
73 0 объект
>
эндообъект
74 0 объект
>
эндообъект
75 0 объект
>
эндообъект
76 0 объект
>
эндообъект
77 0 объект
>
эндообъект
78 0 объект
>
эндообъект
790 объект
>
эндообъект
80 0 объект
>
эндообъект
81 0 объект
>
эндообъект
82 0 объект
>
эндообъект
83 0 объект
>
эндообъект
84 0 объект
>
эндообъект
85 0 объект
>
эндообъект
86 0 объект
>
эндообъект
87 0 объект
>
эндообъект
88 0 объект
>
эндообъект
89 0 объект
>
эндообъект
90 0 объект
>
эндообъект
91 0 объект
>
эндообъект
92 0 объект
>
эндообъект
93 0 объект
>
эндообъект
94 0 объект
>
эндообъект
95 0 объект
>
эндообъект
96 0 объект
>
эндообъект
97 0 объект
>
эндообъект
98 0 объект
>
эндообъект
99 0 объект
>
эндообъект
100 0 объект
>
эндообъект
101 0 объект
>
эндообъект
102 0 объект
>
эндообъект
103 0 объект
>
эндообъект
104 0 объект
>
эндообъект
105 0 объект
>
эндообъект
106 0 объект
>
эндообъект
107 0 объект
>
эндообъект
108 0 объект
>
эндообъект
1090 объект
>
эндообъект
110 0 объект
>
эндообъект
111 0 объект
>
эндообъект
112 0 объект
>
эндообъект
113 0 объект
>
эндообъект
114 0 объект
>
эндообъект
115 0 объект
>
эндообъект
116 0 объект
>
эндообъект
117 0 объект
>
эндообъект
118 0 объект
>
эндообъект
119 0 объект
>
эндообъект
120 0 объект
>
эндообъект
121 0 объект
>
эндообъект
122 0 объект
>
эндообъект
123 0 объект
>
эндообъект
124 0 объект
>
эндообъект
125 0 объект
>
эндообъект
126 0 объект
>
эндообъект
127 0 объект
>
эндообъект
128 0 объект
>
эндообъект
129 0 объект
>
эндообъект
130 0 объект
>
эндообъект
131 0 объект
>
эндообъект
132 0 объект
>
эндообъект
133 0 объект
>
эндообъект
134 0 объект
>
эндообъект
135 0 объект
>
эндообъект
136 0 объект
>
эндообъект
137 0 объект
>
эндообъект
138 0 объект
>
эндообъект
1390 объект
>
эндообъект
140 0 объект
>
эндообъект
141 0 объект
>
эндообъект
142 0 объект
>
эндообъект
143 0 объект
>
эндообъект
144 0 объект
>
эндообъект
145 0 объект
>
эндообъект
146 0 объект
>
эндообъект
147 0 объект
>
эндообъект
148 0 объект
>
эндообъект
149 0 объект
>
эндообъект
150 0 объект
>
эндообъект
151 0 объект
>
эндообъект
152 0 объект
>
эндообъект
153 0 объект
>
эндообъект
154 0 объект
>
эндообъект
155 0 объект
>
эндообъект
156 0 объект
>
эндообъект
157 0 объект
>
эндообъект
158 0 объект
>
эндообъект
159 0 объект
>
эндообъект
160 0 объект
>
эндообъект
161 0 объект
>
эндообъект
162 0 объект
>
эндообъект
163 0 объект
>
эндообъект
164 0 объект
>
эндообъект
165 0 объект
>
эндообъект
166 0 объект
>
эндообъект
167 0 объект
>
эндообъект
168 0 объект
>
эндообъект
1690 объект
>
эндообъект
170 0 объект
>
эндообъект
171 0 объект
>
эндообъект
172 0 объект
>
эндообъект
173 0 объект
>
эндообъект
174 0 объект
>
эндообъект
175 0 объект
>
эндообъект
176 0 объект
>
эндообъект
177 0 объект
>
эндообъект
178 0 объект
>
эндообъект
179 0 объект
>
эндообъект
180 0 объект
>
эндообъект
181 0 объект
>
эндообъект
182 0 объект
>
эндообъект
183 0 объект
>
эндообъект
184 0 объект
>
эндообъект
185 0 объект
>
эндообъект
186 0 объект
>
эндообъект
187 0 объект
>
эндообъект
188 0 объект
>
эндообъект
189 0 объект
>
эндообъект
190 0 объект
>
эндообъект
191 0 объект
>
эндообъект
192 0 объект
>
эндообъект
193 0 объект
>
эндообъект
194 0 объект
>
эндообъект
195 0 объект
>
эндообъект
196 0 объект
>
эндообъект
197 0 объект
>
эндообъект
198 0 объект
>
эндообъект
199 0 объект
>
эндообъект
200 0 объект
>
эндообъект
201 0 объект
>
эндообъект
202 0 объект
>
эндообъект
203 0 объект
>
эндообъект
204 0 объект
>
эндообъект
205 0 объект
>
эндообъект
206 0 объект
>
эндообъект
207 0 объект
>
эндообъект
208 0 объект
>
эндообъект
209 0 объект
>
эндообъект
210 0 объект
>
эндообъект
211 0 объект
>
эндообъект
212 0 объект
>
эндообъект
213 0 объект
>
эндообъект
214 0 объект
>
эндообъект
215 0 объект
>
эндообъект
216 0 объект
>
эндообъект
217 0 объект
>
эндообъект
218 0 объект
>
эндообъект
2190 объект
>
эндообъект
220 0 объект
>
эндообъект
221 0 объект
>
эндообъект
222 0 объект
>
эндообъект
223 0 объект
>
эндообъект
224 0 объект
>
эндообъект
225 0 объект
>
эндообъект
226 0 объект
>
эндообъект
227 0 объект
>
эндообъект
228 0 объект
>
эндообъект
229 0 объект
>
эндообъект
230 0 объект
>
эндообъект
231 0 объект
>
эндообъект
232 0 объект
>
эндообъект
233 0 объект
>
эндообъект
234 0 объект
>
эндообъект
235 0 объект
>
эндообъект
236 0 объект
>
эндообъект
237 0 объект
>
эндообъект
238 0 объект
>
эндообъект
239 0 объект
>
эндообъект
240 0 объект
>
эндообъект
241 0 объект
>
эндообъект
242 0 объект
>
эндообъект
243 0 объект
>
эндообъект
244 0 объект
>
эндообъект
245 0 объект
>
эндообъект
246 0 объект
>
эндообъект
247 0 объект
>
эндообъект
248 0 объект
>
эндообъект
249n/7cjFG;wzg»52Ic»=* :D焎4{*]n

Начальное окисление латуни, индуцированное влажным воздухом

1. Bond J.W. Визуализация скрытой дактилоскопической коррозии металлических поверхностей. J. Криминалистика. 2008; 53: 812–822. [PubMed] [Google Scholar]

2. Wilhelm S.M., Tanizawa Y., Liu C., Hackerman N. Фотоэлектрохимическое исследование полупроводниковых оксидных пленок на меди. Коррос. науч. 1982; 22: 791–805. [Google Scholar]

3. Кермани М., Скалли Дж. К. Роль тусклой пленки в процессе распространения коррозионной трещины под напряжением в альфа-латуни в нейтральных аммиачных растворах. Коррос. науч. 1979;19:111–122. [Google Scholar]

4. Коул А.Т., Ньюман Р.К., Серадзки К. Сравнение и оценка электрохимических методов «голой поверхности» для исследования коррозионного растрескивания под напряжением в альфа-латуни. Коррос. науч. 1988; 28: 109–118. [Google Scholar]

5. Джозеф Г., Арсе М.Т. Вклад в изучение децинкификации латуни. Коррос. науч. 1967; 7: 597–605. [Google Scholar]

6. Гертинг Г., Гойданич С., Одневалл Валлиндер И., Лейграф К. Коррозионно-индуцированное выделение Cu и Zn в дождевую воду из латуни, бронзы и их чистых металлов. 2-летнее полевое исследование. Окружающая среда. Монит. Оценивать. 2008; 144: 455–461. [PubMed] [Академия Google]

7. Pickering H.W., Wagner C. Электролитическое растворение бинарных сплавов, содержащих благородный металл. Дж. Электрохим. соц. 1967; 114: 698–706. [Google Scholar]

8. Кабасакалоглу М., Кияк Т., Сендил О., Асан А. Электрохимическое поведение латуни в 0,1 М NaCl. заявл. Серф. науч. 2002; 193:167–174. [Google Scholar]

9. Newman R.C., Shahrabi T., Sieradzki K. Прямое электрохимическое измерение децинкификации, включая влияние легированного мышьяка. Коррос. науч. 1988; 28: 873–879.. [Google Scholar]

10. Newman R.C., Burstein G.T. Анодное поведение только что созданных поверхностей из альфа-латуни. Коррос. науч. 1981; 21: 119–128. [Google Scholar]

11. Шамс Эль Дин А.М., Абд Эль Вахаб Ф.М. Поведение медно-цинковых сплавов в щелочных растворах при попеременной анодной и катодной поляризации. Коррос. науч. 1977; 17: 49–58. [Google Scholar]

12. Равичандран Р., Раджендран Н. Влияние производных бензотриазола на децинкификацию латуни 65–35 в хлориде натрия. заявл. Серф. науч. 2005;239: 182–192. [Google Scholar]

13. Эль-Махди Г.А. Электрохимическое импедансное исследование коррозии латуни в растворах NaCl и (NH ₄ ) ₂ SO ₄ в циклических влажно-сухих условиях. Дж. Заявл. Электрохим. 2005; 35: 347–353. [Google Scholar]

14. Диннаппа Р.К., Майанна С.М. Децинкификация латуни и ее ингибирование в кислых хлоридных и сульфатных растворах. Коррос. науч. 1987; 27: 349–361. [Google Scholar]

15. Ким Б.С., Пяо Т., Хойер С.Н., Пак С.М. Спектроэлектрохимические исследования in situ механизма окисления латуни. Коррос. науч. 1995;37:557–570. [Google Scholar]

16. Гад-Аллах А.Г., Абу-Ромия М.М., Бадави М.В., Рехан Х.Х. Пассивность α-латуни (Cu:Zn/67:33) и ее разрушение в нейтральных и щелочных растворах, содержащих галогенид-ионы. Дж. Заявл. Электрохим. 1991; 21: 829–836. [Google Scholar]

17. Maroie S., Haemers G., Verbist J.J. Поверхностное окисление поликристаллической [альфа] (75% Cu/25% Zn) и β (53% Cu/47% Zn) латуни по данным РФЭС: влияние давления кислорода. заявл. Серф. науч. 1984; 17: 463–467. [Академия Google]

18. Барр Т.Л., Хакенберг Дж.Дж. Исследования низкотемпературного окисления сплавов методом рентгеновской фотоэлектронной спектроскопии: Cu–Zn. заявл. Серф. науч. 1982; 10: 523–545. [Google Scholar]

19. Беллахал Н., Дашрауи М. Электрохимическое исследование оксидов, образующихся на поверхности латуни (Cu–10Zn) при плазменной обработке влажным воздухом. Матер. хим. физ. 2003; 82: 484–488. [Google Scholar]

20. Беллахал Н., Драу К., Бриссет Дж. Л. Плазменное и мокрое окисление латуни (63Cu37Zn). Матер. хим. физ. 2002; 73: 235–241. [Академия Google]

21. И. Одновалл Валлиндер, Атмосферная коррозия цинка, подвергшегося воздействию в полевых условиях, докторская диссертация по коррозионным наукам, Королевский технологический институт, Стокгольм, ISBN 91-7170-866-9, 1994.

22. Д. Перссон, Поверхностная пленка образование при взаимодействии металла с атмосферой, докторская диссертация по коррозионным наукам, Королевский технологический институт, Стокгольм, ISBN 91-7170-863-4, 1994.

Диссертация по коррозии, Королевский технологический институт, Стокгольм, ISBN 91-7170-481-7, 1999.

24. Дж. Хедберг, Молекулярный взгляд на начальную атмосферную коррозию, докторская диссертация по коррозионным наукам, Королевский технологический институт, Стокгольм, ISBN 978-91-7415-499-3, 2009.

25. Х. Гил, Количественный анализ на месте начальной атмосферной коррозии меди, вызванной карбоновыми кислотами, Лиценциатская диссертация по коррозионным наукам, Королевский технологический институт, Стокгольм, ISBN 978-91-7178-639-5, 2007

26. Qiu P., Persson D., Leygraf C. Начальная атмосферная коррозия цинка, вызванная карбоновыми кислотами: количественное исследование на месте. Дж. Электрохим. соц. 2009 г.;156:C441–C447. [Google Scholar]

27. Zhu F., Zhang X., Persson D., Thierry D. In situ инфракрасная отражательная абсорбционная спектроскопия исследований закрытых цинковых поверхностей, подверженных периодическим влажным и сухим условиям. Электрохим. Твердотельное письмо. 2001;4:В19–В22. [Google Scholar]

28. Ааструп Т., Лейграф К. Одновременные измерения инфракрасной отражательной абсорбционной спектроскопии и измерения микробаланса кварцевого кристалла для изучения на месте границы раздела металл/атмосфера. Дж. Электрохим. соц. 1997;144:2986–2990. [Google Scholar]

29. Джейкобс Х.О., Лейхтманн П., Хоман О.Дж., Стеммер А. Разрешение и контраст в силовой микроскопии с зондом Кельвина. Дж. Заявл. физ. 1998; 84: 1168–1173. [Google Scholar]

30. Guillaumin V., Schmutz P., Frankel G.S. Характеристика коррозионных поверхностей с помощью метода сканирующей силовой микроскопии зонда Кельвина. Дж. Электрохим. соц. 2001; 148: B163–B173. [Google Scholar]

31. Нолан М.А., Тан С.Х., Кунавес С.П. Изготовление и определение характеристик твердотельного электрода сравнения для электроанализа природных вод с помощью ультрамикроэлектродов. Анальный. хим. 1997;69:1244–1247. [Google Scholar]

32. Никлин Р.К. Количественные эксперименты по закону Фарадея. Являюсь. Дж. Физ. 1986; 54: 422–428. [Google Scholar]

33. Турчи П.Э.А., Слуитер М., Пински Ф.Дж., Джонсон Д.Д., Николсон Д.М., Стокс Г.М., Стонтон Дж.Б. Изучение фазовой стабильности в сплавах замещения Cu–Zn из первых принципов. физ. Преподобный Летт. 1991; 67: 1779–1782. [PubMed] [Google Scholar]

34. Gil H., Leygraf C. Начальная атмосферная коррозия меди, вызванная карбоновыми кислотами. Дж. Электрохим. соц. 2007; 154:C611–C617. [Академия Google]

35. Qiu P., Persson D., Leygraf C. Начальное окисление цинка, вызванное влажным воздухом: количественное исследование in situ. Дж. Электрохим. соц. 2009;156:C81–C86. [Google Scholar]

36. Перссон Д., Лейграф К. Инфракрасная абсорбционная спектроскопия отражения in situ для изучения атмосферной коррозии. Дж. Электрохим. соц. 1993; 140:1256–1260. [Google Scholar]

37. Чен З.Ю., Перссон Д. , Сэми Ф., Закипур С., Лейграф С. Влияние углекислого газа на атмосферную коррозию меди, вызванную хлоридом натрия. Дж. Электрохим. соц. 2005; 152:B502–B511. [Академия Google]

38. Gil H., Leygraf C. Количественный анализ in situ начальной атмосферной коррозии меди, вызванной уксусной кислотой. Дж. Электрохим. соц. 2007; 154:C272–C278. [Google Scholar]

39. Балакришнан К., Венкатесан В.К. Катодное восстановление кислорода на меди и латуни. Электрохим. Акта. 1979; 24: 131–138. [Google Scholar]

40. Нагиб А., Мансфельд Ф. Оценка ингибирования коррозии латуни в хлоридных средах с помощью EIS и ENA. Коррос. науч. 2001;43:2147–2171. [Академия Google]

41. Hedberg J., Baldelli S., Leygraf C. Информация о молекулярной структуре атмосферной коррозии цинка, изученная методами колебательной спектроскопии: II. Двумерный и трехмерный рост продуктов реакции под действием муравьиной и уксусной кислот. Дж. Электрохим. соц. 2010; 157:C363–C373. [Google Scholar]

42. Hamilton J.C., Farmer J.C., Anderson R.J. In situ рамановская спектроскопия анодных пленок, сформированных на меди и серебре в растворе гидроксида натрия. Дж. Электрохим. соц. 1986;133:739–745. [Google Scholar]

43. Перссон Д., Лейграф К. Колебательная спектроскопия и РФЭС для изучения атмосферной коррозии меди. Дж. Электрохим. соц. 1990; 137:3163–3169. [Google Scholar]

44. Qiu P., Leygraf C. Мультианализ начальной атмосферной коррозии латуни, вызванной карбоновыми кислотами. Дж. Электрохим. соц. 2011; 158:1–6. [Google Scholar]

45. McBee C.L., Kruger J. Природа пассивных пленок на железо-хромовых сплавах. Электрохим. Акта. 1972; 17: 1337–1341. [Академия Google]

46. Хоар Т.П. На коррозионностойких материалах. Дж. Электрохим. соц. 1970; 117:17C–22C. [Google Scholar]

47. Hourani M., Wedian F. Влияние адатомов на скорость коррозии меди. Коррос. науч. 2000;42:2131–2144. [Google Scholar]

48. Клебер К., Шрайнер М. Мультианалитические исследования на месте ранних стадий коррозии меди, цинка и бинарных медно-цинковых сплавов. Коррос. науч. 2003;45:2851–2866. [Google Scholar]

49. Чон И.С., Ким Дж.Х., Им С. Фотодиод с усиленным ультрафиолетовым излучением, использующий структуру n-ZnO/p-Si. заявл. физ. лат. 2003;83:2946–2948. [Google Scholar]

50. Maroie S., Caudano R., Verbist J. Изучение окисления [альфа] и [бета] фаз латуни методами РФЭС и спектроскопии ядерных реакций. Серф. науч. 1980; 100:1–13. [Google Scholar]

51. Изаки М., Шинагава Т., Мидзуно К.Т., Ида Ю., Инаба М., Тасака А. Электрохимически сконструированный p-Cu ₂ O/n-ZnO гетеродиод для фотоэлектрических устройств. Дж. Физ. Д: заявл. физ. 2007;40:3326–3329. [Google Scholar]

52. Энгин М., Атай Ф., Косе С., Билгин В., Акюз И. Рост и определение характеристик пленок оксида меди с включением цинка. Дж. Электрон. Матер. 2009 г.;38:787–796. [Google Scholar]

Скорость коррозионного растрескивания никель-латунного сплава под напряжением при применимом потенциале

Лицензионное соглашение ASTM

ВАЖНО – ВНИМАТЕЛЬНО ПРОЧИТАЙТЕ ЭТИ УСЛОВИЯ ПЕРЕД ЗАГРУЗКОЙ ЭТОГО ДОКУМЕНТА.

Загружая документ ASTM, вы заключаете договор и признаете, что
у вас есть
читать
настоящего Лицензионного соглашения, что вы понимаете его и соглашаетесь соблюдать его
условия.
Если вы не согласны с условиями настоящего Лицензионного соглашения, немедленно покиньте эту страницу.
без
скачивание
документ ASTM.

Пожалуйста, , нажмите здесь , чтобы ознакомиться с лицензионным соглашением для образовательных учреждений.

Собственность.
Этот документ защищен авторским правом ASTM International (ASTM), 100
Барр Харбор Драйв, Западный Коншохокен, Пенсильвания, 19428-2959, США.
Все права защищены. Вы (Лицензиат) не имеете прав собственности или других прав на Документ ASTM.
Это не продажа; все права, право собственности и интересы в документе ASTM (как в электронном файле
и печатная копия) принадлежат ASTM.
Вы не можете удалять или скрывать уведомление об авторских правах или другие уведомления, содержащиеся в ASTM.
Документ.

Ограниченная лицензия.
ASTM предоставляет вам ограниченную лицензию без права передачи следующим образом:
Право на загрузку электронного файла настоящего документа ASTM для временного хранения на одном
компьютер для просмотра и/или печати одной копии документа ASTM
для отдельных
использовать.
Ни электронный файл, ни одиночная распечатка не могут быть воспроизведены каким-либо образом.
Кроме того, электронный файл не может распространяться где-либо еще по компьютерным сетям или
в противном случае.
То есть электронный файл нельзя отправить по электронной почте, скачать на диск, скопировать на другой жесткий диск.
диск или иным образом общий доступ. Одна печатная копия может быть распространена только среди других
сотрудники для их внутреннего использования в вашей организации; его нельзя копировать.
Этот документ ASTM не может быть продан или перепродан, сдан в аренду, сдан в аренду, одолжен или
сублицензия. Абонент будет нести ответственность за весь контроль доступа и безопасность
меры, необходимые для того, чтобы IP-адреса Абонента не использовались для
получать доступ к журналам, кроме авторизованных Пользователей.

ASTM International предоставляет Подписчику и Авторизованному
Пользователи у Абонента Авторизованы
Сайт , онлайн-доступ к журналу ASTM, для которого Подписчик поддерживает текущую
подписка
к печатной или онлайн-версии. Этот грант распространяется только на Подписчика и таких Уполномоченных
Пользователи индивидуально и не могут быть переданы или распространены на других. Для перепечатки А.
журнальную статью, пожалуйста, свяжитесь со службой поддержки клиентов ASTM, 100 Barr Harbour Dr., PO Box C700, West
Коншохокен, Пенсильвания 19428, тел.: 610-832-9555; факс: 610-832-9585; Эл. адрес:
[email protected]

Проверка:
ASTM имеет право проверять соблюдение настоящей Лицензии.
Соглашение за свой счет и в любое время в течение обычного рабочего дня. Для этого
ASTM привлечет независимого консультанта при условии соблюдения соглашения о конфиденциальности для рассмотрения
использование вами документов ASTM. Вы соглашаетесь разрешить доступ к вашей информации и компьютерным системам
для этой цели. Проверка будет проводиться с уведомлением не менее чем за 15 дней в обычное время.
в рабочее время и таким образом, чтобы необоснованно не мешать вашей деятельности. Если
проверка выявляет нелицензионное использование документов ASTM, вы должны возместить ASTM расходы
понесенные при проверке и возмещении ASTM за любое нелицензионное использование. Вызывая эту процедуру,
ASTM не отказывается от каких-либо прав на обеспечение соблюдения настоящего Соглашения или на защиту своей интеллектуальной собственности.
собственности иными способами, разрешенными законом.

Пароли.
Вы должны немедленно уведомить ASTM о любом известном или предполагаемом
несанкционированное использование вашего пароля или любое известное или предполагаемое нарушение безопасности, в том числе
потеря, кража или несанкционированное раскрытие вашего пароля или любой несанкционированный доступ или использование
документа ASTM. Вы несете единоличную ответственность за сохранение конфиденциальности ваших
пароль и для обеспечения санкционированного доступа и использования документа ASTM.

Определения.
Для целей настоящей Лицензии авторизованный сайт является
локализованный сайт
(одно географическое местоположение), находящееся под единым управлением в одном месте. Для
Подписчик с местонахождением более чем в одном городе, каждый город считается отдельным сайтом.
Для Подписчика, имеющего несколько местоположений в одном городе, каждое место считается
другой сайт. (Если вам нужен онлайн-доступ к нескольким сайтам, свяжитесь с Кэти
Hooper, ASTM International, по адресу [email protected] или по телефону: 610-832-9.634). авторизован
Пользователь означает
только сотрудники, преподаватели, сотрудники и студенты, официально связанные с Подписчиком в
Авторизованный сайт, а также лица, имеющие законный доступ к фондам и объектам библиотеки.
на Авторизованном сайте, используя IP-адрес в диапазоне, указанном в подписке.
Авторизованными пользователями могут быть лица, удаленные от физического местонахождения Абонента, доступ которых
администрируемых с Авторизованного объекта, но не лица, находящиеся на удаленных объектах или в кампусах с отдельными
администрации. Например, сотрудник Абонента может считаться
Авторизованный пользователь при доступе к сети Абонента из дома или во время поездки в другую
город; однако сотрудники филиала или объекта в другом городе не считаются
Авторизованные пользователи. Подписчик — физическое или юридическое лицо, подписавшееся на
журнал ASTM
и согласился с условиями этой ограниченной лицензии.

Прекращение.
Настоящее Соглашение действует до момента расторжения. Вы можете расторгнуть настоящее Соглашение в любое время путем
уничтожение всех копий (печатных, цифровых или на любом носителе) документа ASTM (журнала).

Применимое право, место проведения, юрисдикция.
Настоящее Соглашение должно толковаться и толковаться в соответствии с законодательством
Содружество Пенсильвании. Лицензиат соглашается подчиняться юрисдикции и месту проведения в штате
и федеральные суды Пенсильвании для разрешения любых споров, которые могут возникнуть в связи с настоящим Соглашением. Ты
также соглашаетесь отказаться от любых претензий на неприкосновенность, которыми вы можете обладать.

Интеграция.
Настоящее Соглашение представляет собой полное соглашение между вами и ASTM в отношении его предмета. Это
заменяет все предыдущие или одновременные устные или письменные сообщения, предложения,
заявлений и гарантий и имеет преимущественную силу над любыми противоречащими или дополнительными условиями любого
цитата, заказ, подтверждение или другое сообщение между сторонами, относящееся к его предмету
вопрос в течение срока действия настоящего Соглашения. Никакие изменения настоящего Соглашения не будут иметь обязательной силы,
если они не оформлены в письменной форме и не подписаны уполномоченным представителем каждой из сторон.

Отказ от гарантии.
Если не указано иное в настоящем Соглашении, все явные или подразумеваемые условия, заявления и
гарантии, включая любые подразумеваемые гарантии товарного состояния, пригодности для определенной цели
или ненарушение прав, за исключением случаев, когда эти отказы считаются
юридически недействительным.

Ограничение ответственности.
В той мере, в какой это не запрещено законом, ASTM ни при каких обстоятельствах не будет нести ответственность за любые потери, повреждения, утерю
данных или за особый, косвенный, косвенный или штрафной ущерб, независимо от того,
теория ответственности, возникающая в связи с использованием или загрузкой ASTM
Документ.