Станок фрезерный 675п: 675 Станок фрезерный широкоуниверсальный инструментальный. Паспорт, описание, схема

Содержание

Фрезерные станки 675 в России

Главная
Продажа
Универсально-фрезерные станки
Фрезерный станок 675

Вы можете очень быстро сравнить цены фрезерного станка 675 и подобрать оптимальные варианты из более чем 78135 предложений

Сверлильно-фрезерный станок BF50PF

Станок предназначен для фрезерования, растачивания, сверления под различными углами металлов и расщепляемых пластмасс. Массивная конструкция из серого чугуна гарантирует работу без вибраций, а…

Подробное описание и цена >>>

Настольный сверлильно-фрезерный станок MMT-45

Фрезерный станок, металлорежущий станок для обработки резанием при помощи фрезы, наружных и внутренних плоских и фасонных поверхностей, пазов, уступов, поверхностей тел вращения, зубьев зубчатых…

Подробное описание и цена >>>

Фрезерный станок по металлу TRIOD ММТ-16V

Вертикальное перемещение 210 мм. Максимальный диаметр резьбы M12. Максимальный диаметр сверления 16 мм. Максимальный диаметр фрезерования 50 мм.

Подробное описание и цена >>>

Широкоуниверсальный фрезерный станок 675

Производитель: Россия

В наличии

Фрезерный станок 675 — инструментальный широкоуниверсальный фрезерный станок, предназначенный как для горизонтального фрезерования изделий цилиндрическими, дисковыми, фасонными и другими фрезами,…

06.04.2016

Москва (Россия)

500 000

Универсально-фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1989

Универсально-фрезерный станок 675

07.07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1987 Производитель: фрезерный станок 675 (Россия)

фрезерный станок 675

22. 09.2022

Санкт-Петербург (Россия)

Фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1965 Производитель: Армения

Фрезерный станок 675.Год выпуска 1965.Состояние б/у. Рабочий.Отсутствует фрезерная голова.Торг уместен.

26.02.2019

Обнинск (Россия)

60 000

универсально-фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1988 Производитель: универсально-фрезерный станок 675 б/у

универсально-фрезерный станок 675 б/ууниверсально-фрезерный станок 675 б/ууниверсально-фрезерный станок 675 б/у

07.07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

фрезерный станок 675, 676

Состояние: Б/У Год выпуска: 1987

фрезерный станок 675, 676фрезерный станок 675, 676фрезерный станок 675, 676фрезерный станок 675, 676

07. 07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

Широкоуниверсальный фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1963

Продается Широкоуниверсальный фрезерный станок 675 — 1963 г.в. В хорошем рабочем состоянии. С проверкой в работе. Цена, фото по запросу. 89081541103 Татьяна

22.09.2022

Нижний Новгород (Россия)

универсально-фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1988

универсально-фрезерный станок 675 б/ууниверсально-фрезерный станок 675 б/ууниверсально-фрезерный станок 675 б/у

07.07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

универсально-фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1986 Производитель: универсально-фрезерный станок 675

универсально-фрезерный станок 675 универсально-фрезерный станок 675 универсально-фрезерный станок 675

07. 07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

Фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1963 Производитель: Саратов (Россия)

Фрезерный станок 675 (инструментальный широкоуниверсальный фрезерный станок, предназначенный как для горизонтального фрезерования изделий цилиндрическими, дисковыми, фасонными и другими фрезами,…

29.01.2020

Санкт-Петербург (Россия)

110 000

универсально-фрезерный станок 675, 676

Состояние: Б/У Год выпуска: 1990

универсально-фрезерный станок 675, 676универсально-фрезерный станок 675, 676универсально-фрезерный станок 675, 676универсально-фрезерный станок 675, 676

07.07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

Универсальный-фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1988

Универсальный-фрезерный станок 675 б/уУниверсальный-фрезерный станок 675 б/уУниверсальный-фрезерный станок 675 б/у

07. 07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

Универсальный фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1984

Универсальный фрезерный станок 675 б/уУниверсальный фрезерный станок 675 б/у

07.07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

Универсально-фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1989 Производитель: Универсально-фрезерный станок 675 б/у

Универсально-фрезерный станок 675 б/уУниверсально-фрезерный станок 675 б/уУниверсально-фрезерный станок 675 б/у

07.07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

универсально-фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1988 Производитель: универсально-фрезерный станок 675

универсально-фрезерный станок 675 универсально-фрезерный станок 675 универсально-фрезерный станок 675

07. 07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

универсально-фрезерный станок 675 с долбежной головой

Состояние: Б/У Год выпуска: 1991 Производитель: универсально-фрезерный станок 676 с долбежной головой

универсально-фрезерный станок 675 с долбежной головой

07.07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

универсально-фрезерный станок 675

Состояние: Б/У Год выпуска: 1991 Производитель: универсально-фрезерный станок 675 б/у

универсально-фрезерный станок 675 б/у

07.07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

универсально-фрезерный станок 675, 676

Состояние: Б/У Год выпуска: 1990 Производитель: универсально-фрезерный станок 675, 676 б/у

универсально-фрезерный станок 675, 676 б/у

07. 07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

универсально-фрезерный станок 675, 676

Состояние: Б/У Год выпуска: 1991 Производитель: универсально-фрезерный станок 675, 676 б/у

универсально-фрезерный станок 675, 676 б/у

07.07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

универсальный фрезерный станок 675, 676

Состояние: Б/У Год выпуска: 1990 Производитель: универсальный фрезерный станок 675, 676 б/у

универсальный фрезерный станок 675, 676 б/у

07.07.2022

Санкт-Петербург (Россия)

Видео фрезерного станка 675

675 технические характеристики | Станок фрезерный инструментальный широкоуниверсальный

Технические характеристики станка 675 позволяют выполнять фрезерные работы различными фрезами. Отличается большими технологическими возможностями, применяется в инструментальных цехах, а так же при выполнении экспериментальных работ.

Наименование характеристики	Ед. изм.	Параметры
Класс точности по ГОСТ 8-82		П
Стол
Размеры рабочей поверхности стола (Д х Ш)	мм	500 х 200
Перемещение стола
продольное (Х)	мм	320
поперечное (Y)	мм	нет
вертикальное (Z)	мм	300
Скорость быстрого перемещения стола	м/мин	0,935
Цена одного деления лимба	мм	0,05
Перемещение стола на один оборот лимба
продольное	мм	5
поперечное	мм	нет
вертикальное	мм	2,5
Горизонтальная бабка
Наибольшее перемещение	мм	200
Быстрое перемещение	м/мин	0,935
Цена одного деления лимба	мм	0,05
Перемещение на один оборот лимба	Мм	2,5
Вертикальная головка
Расстояние от оси шпинделя до головки горизонтального шпинделя	мм	115
Расстояния от торца шпинделя до стола	мм	250
Наибольший угол поворота	град	±90
Наибольшее перемещение шпинделя (от руки)	мм	60
Внутренний конус		Морзе 4
Горизонтальный стол
Размеры рабочей поверхности стола (Д х Ш)	мм	630 х 200
Угловой универсальный стол
Размеры рабочей поверхности стола (Д х Ш)	мм	500 х 200
Наибольший угол поворота
В горизонтальной плоскости	град	±20
В вертикальной плоскости с короткой стороны	град	±30
В вертикальной плоскости с длинной стороны	град	±45
Делительная головка
Наибольшее расстояние от шпинделя до подшипника поддержки	мм	220
Высота центров	мм	105
Наибольший угол поворота (в плоскости крепления)	град	±90
Характеристика делительной головки		40
Количество делительных дисков		1
Конус шпинделя		Морзе 4
Наибольший шаг нарезаемой спирали	м	5,38
Круглый стол
Диаметр рабочей плоскости	мм	250
Высота стола	мм	106
Количество прилагаемых делительных дисков (от делительной головки)		1
3-х кулачковый патрон
Диаметр	мм	130
Быстроходная головка
Количество скоростей		4
Пределы оборотов шпинделя	мм	2770…5400
Тиски
Размеры губок (Ш х В)	мм	130 х 35
Наибольший развод губок	мм	150
Наибольший угол поворота	град	360
Долбежная головка
Наибольший ход	мм	80
Число скоростей двойных ходов		4
Пределы чисел двойных ходов в минуту		50…100
Механика станка
Выключающие упоры подачи		Есть
Электрооборудование
Главный привод станка
Число оборотов	об/мин	1420
Мощность	кВт	1,7
Тип		АО41-4
Электронасос подачи охлаждающей жидкости
Число оборотов	об/мин	2800
Мощность	кВт	0,125
Тип		ПА-22
Производительность	л/мин	22
Габариты и масса
Габаритные размеры станка
длина	мм	960
ширина	мм	1080
высота	мм	1630
Масса станка	кг	635

Фрезерный станок 675: технические характеристики, паспорт

Фрезерный станок 675 отличается от своих предшественников универсальностью. Он имеет 2 шпиндельные головки, обрабатывает детали во всех плоскостях. На нем производят расточку, фрезеровку по периметру сложных поверхностей и даже долбежку.

Содержание:

1 Для чего он предназначен?
2 Общий вид и органы управления
3 Особенности конструкции
- 3.1 Цепь главного движения
- 3.2 Цепь подач
- 3.3 Суппорт
- 3.4 Станина
- 3.5 Горизонтальный шпиндель
- 3.6 Вертикальный шпиндель
4 Угловой универсальный стол
- 4.1 Тиски
- 4.2 Круглый стол
- 4.3 Делительная головка
5 Технические характеристики
6 Кинематическая схема
7 Принципиальная электрическая схема
8 Руководство по эксплуатации
9 Паспорт широкоуниверсального станка
10 Дополнительная комплектация
11 Особенности модификации 675П
12 Аналоги
13 Отзывы

Для чего он предназначен?

Фрезерный широкоуниверсальный станок предназначен для работы на промышленных предприятиях. Для обработки поверхности горизонтальным шпинделем используются фрезы:

дисковые;
цилиндрические;
фасонные.

В работе поворотным шпинделем применяют торцевые и шпоночные фрезы.

В комплект модели 675 входят столы:

поворотный с делительной головкой;
наклонный.

Используя головки: резцовую, быстроходную долбежную, расточную, на станке можно выполнять работы:

сверловку;
зенкерование;
расточку;
долбежку.

На станке 675 производят планки, корпуса, подушки, рычаги, косозубые шестерни, детали со сложной конфигурацией. Точность обработки класса Н. Возможность к вертикальному шпинделю устанавливать горизонтальную поворотную головку делает станок универсальным. На нем можно обрабатывать все стороны и верхнюю поверхность детали, сверлить ее по всем плоскостям и под углом, делать расточку с высокой точностью.

Общий вид и органы управления

Основание высокое с электрическим ящиком сбоку и электродвигателем сзади. Коробка подач внутри толстостенной литой стойки. Коробка скоростей собрана в отдельном ящике и расположена сбоку. Консоль небольшого размера поднимается по направляющим, обеспечивая вертикальное перемещение детали.

На основной стол с Т-образными пазами устанавливаются дополнительные приспособления, включая съемный горизонтальный стол. Справа на стойке и столе расположены маховики для ручного перемещения стола и консоли. Там же кнопки пуска и рукоятка переключения скоростей вращения шпинделя.

Особенности конструкции

Фрезерный станок 675 отличается небольшими размерами при возможности обрабатывать заготовки длиной до 600 мм. Конструкция включает в себя два шпинделя, рабочий вертикальный стол и съемный горизонтальный. В комплект станка входит шкаф под приспособления и инструмент.

Цепь главного движения

К горизонтальному шпинделю вращение передается через зубчатое зацепление с барабанной шестерней, соединенной с коробкой скоростей. Электродвигатель соединен с ведущим валом клиноременной передачей. Вертикальный шпиндель вращается через соединение коническими шестернями с горизонтальным двигателем. Настройка числа оборотов обеих рабочих органов производится одной рукояткой.

Цепь подач

Цепь подач передает движение сразу на 3 рабочих узла, обеспечивая перемещение по всем осям:

суппорт – вертикальное;
салазки – продольное;
шпиндельная бабка – поперечное.

Ускоренный ход составляет 935 мм/мин. Рабочих подач 16, от 12,5 мм/мин до 400 мм/мин. Механизм подач работает от главного привода, получая вращение от коробки скоростей через зубчатое зацепление шестеренок.

Суппорт

Через суппорт осуществляется продольное и поперечное перемещение стола с деталью через ходовой винт и приводной вал. Направление перемещения по 3 направлениям включается одной крестовой рукояткой в сторону направления движения. Смазка деталей производится лубрикатором.

Станина

Станина имеет высокое основание. Сверху расположен хобот, используемый при работе горизонтального шпинделя цилиндрическими фрезами. Сбоку в теле станины отлит ящик под коробку подач. Он закрывается дверцей. В передней части стойка с направляющими консоли.

Горизонтальный шпиндель

Горизонтальный шпиндель находится в верхней части станины, под хоботом. Он получает вращение от коробки скоростей через зубчатое зацепление. Шпиндельная бабка крепится на 2 радиальных опорах и стоит в 4 упорных подшипниках. Для крепления деталей в шпинделе имеется конус Морзе 4. При установке оправки с фрезами, используют серьгу.

Перемещение хобота ручное. Зажимается в рабочем положении справа 2 ручками. Скорость вращения регулируется ступенчато, имеет 16 положений. Перемещение шпиндельной бабки в горизонтальной оси ограничивают упоры. Смазка минеральным маслом осуществляется разбрызгиванием. Жидкость подается в поддон корпуса шпиндельной бабки.

Вертикальный шпиндель

Вертикальная головка относится к съемным узлам. Она закрепляется к горизонтальной шпиндельной бабки двумя винтами и получает от нее вращение. Установка производится по рискам для соосности вращающихся деталей. Хобот отводится в заднее крайнее положение.

Вертикальный шпиндель вместе с головкой поворачивается на 90⁰ вручную по шкале, нанесенной на основании его корпуса, и фиксируется штифтами. Встроенная в корпус пружина уравновешивает гильзу при ее перемещении. Радиальные нагрузки гасятся двумя опорами. Осевые вибрации гасятся упорными подшипниками.

Угловой универсальный стол

Съемный угловой стол вешается на суппорт верхними шпонками. К рабочей поверхности прикручивается болтами. Он имеет 5 Т-образных пазов для крепления заготовки и вращает ее вокруг горизонтальной оси. Вращение стола производится вручную, по лимбу на передней части. Там же расположена ручка зажима приспособления.

Справка! Угловой стол позволяет обрабатывать боковые плоскости детали обоими шпинделями. Делать сверление и расточку, шпоночные пазы, фрезеровать многогранники по периметру.

Тиски

Тиски устанавливаются на рабочий и поворотный стол, наклонно-поворотный стол. Они позволяют производить обработку мелких деталей с высокой точностью, делать сложные рельефы.

Круглый стол

К съемным приспособлениям, входящим в комплект станка, относится круглый стол. Он крепится к продольному столу. Благодаря делительной головке его функциональность увеличивается. Обработка боковых и верхней поверхности заготовки производится горизонтальным шпинделем.

Делительная головка

Делительная головка позволяет с высокой точностью прокрутить деталь на заданный угол. Приспособление позволяет изготавливать зубчатые колеса и другие сложные детали с повторяющимися элементами.

Технические характеристики

Мощность станка определяется его электродвигателем и составляет 1,5 кВт. Точность класса Н и П по ГОСТ 8–82. Технические характеристики модели СФ675:

размеры вертикального стола 200×500 мм;
углового 200×630 мм;
вертикальный ход 300 мм;
продольное перемещение 320 мм;
поперечное 300 мм;
количество подач горизонтального стола 16;
количество скоростей шпинделя 16;
частота вращения горизонтального шпинделя 50–1600 об/мин;
вертикального 63–2000 об/мин;
габариты станка 1110×1170×1650 мм;
вес 1100 кг.

Вертикальная головка может поворачиваться на угол до 90⁰. Это позволяет производить обработку всех плоскостей, кроме базовой. Делать фрезеровку, сверловку и расточку, нарезать резьбу, вырезать пазы.

Кинематическая схема

Кинематическая схема фрезерного станка 675 включает в себя две подачи:

главного движения;
цепи подач.

Важно!

Все вращения передаются от одного привода. Отдельный двигатель имеет только насос подачи смазки.

Принципиальная электрическая схема

Электрооборудование состоит:

электродвигатель главного привода;
насос СОЖ;
пусковая аппаратура;
освещение.

Работает электродвигатель станка от трехфазного тока, напряжением в 380 В. Для местного освещения установлен понижающий трансформатор.

Читайте также: принципиальная электрическая схема фрезерного станка

Руководство по эксплуатации

В руководстве по эксплуатации указаны основные приемы работы на станке, перечислены операции, которые он выполняет. На схеме указаны органы управления оборудования, и как их правильно включать. Отдельный раздел посвящен уходу за агрегатом, его смазке, уборке. Имеется график профилактических осмотров. Техника безопасности расписана от первого подхода к оборудованию и проверке его состояния, до рабочей одежды станочника.

Паспорт широкоуниверсального станка

Паспорт начинается с указания марки станка и указания завода изготовителя. Далее, идет изображение оборудования во всех проекциях, описание основных узлов. Все приспособления и устройства, входящие в комплектацию оборудование, перечислены с указанием их функций. Документ включает в себя все схемы, чертежи основных узлов и перечень быстро изнашиваемых деталей. Для транспортировки станка в паспорте указаны схемы строповки и установки на фундамент.

Паспорт фрезерного станка можно бесплатно скачать по ссылке – Паспорт широкоуниверсального фрезерного станка СФ 675.

Дополнительная комплектация

В комплект поставки фрезерного станка СФ675 входит несколько дополнительных приспособлений и узлов:

поворотный круглый стол;
вертикальный угловой стол;
поворотные тиски;
делительная головка.

Дополнительно в комплект могут входить головки: быстроходная и долбежная и резцедержатель.

Особенности модификации 675П

Модель широкоуниверсального фрезерного станка 675П комплектуется инструментальным шкафом. Станок имеет преимущества перед другими агрегатами серии 675:

повышенная точность обработки;
увеличенный размер обрабатываемых деталей до 250 мм по ширине и 800 мм по длине;
мощный насос с подачей 22 л масла в мин;
дополнительная панель управления сбоку от стойки.

Малогабаритный станок можно устанавливать в небольших помещениях мастерских и гаражей.

Аналоги

Серия представлена станками 675, 675П, 6В75. Одновременно выпускалась модель широкоуниверсального станка 676. В настоящее время в Чехии выпускают современный аналог станок TOS Olomuc.

Отзывы

Sova. 675 выпускались несколькими заводами. Лучше всех их делали одесситы и саратовцы. Эти станки отличаются надежностью, высоким качеством сборки и долговечностью. Они пользуются большим спросом у специалистов и работают хорошо, несмотря на возраст.
Владимир. Я своим 675 режу полуоси и торсионы. Сталь нормализую. Сотки не ловит, но с точностью до десятки работает. Хочу поменять линейки и отшабрить направляющие, чтобы точнее работал.

Несмотря на возраст более 50 лет, фрезерные станки 675 хорошо сохранились и пользуются спросом и специалистов. Они почти вполовину дешевле китайских фрезерных станков, работают лучше, надежнее. На них изготавливают запчасти для ремонта и детали различных узлов.

Широкоуниверсальный фрезерный станок СФ-676 (675) — цена, отзывы, характеристики с фото, инструкция, видео

Российский широкоуниверсальный фрезерный станок СФ-676 (675) предназначен как для горизонтального фрезерования изделий цилиндрическими, дисковыми, фасонными и другими фрезами, так и вертикального фрезерования торцевыми, концевыми, шпоночными и другими фрезами под различными углами.

Станок предназначен для использования в инструментальных, и экспериментальных цехах, а также в механических цехах мелкосерийного и индивидуального производства.

Наличие широкого ряда оборотов, механических и ускоренной подач обеспечивает экономическую обработку различных деталей за счет применения высоких режимов резания и сокращения вспомогательного времени.

На станке СФ676 возможно выполнение разнообразных расточных, сверлильных, разметочных и других операций с высокой точностью, которую можно достигнуть, если станок установлен в помещении с постоянной температурой + 20° + 2° С и влажностью воздуха 65+5% и если вблизи станка нет источников тепла.

Станок СФ-676 является аналогом производимых ранее станков 675, 675П, 676П и позволяет выполнять след. операции:

Фрезерование
Сверление
Развертывание
Растачивание
Зенкерование
Долбежка

Обработка плоскостей производится дисковыми, торцевыми, концевыми угловыми и фасонными фрезами.

Преимущества конструкции

Литая массивная чугунная станина поглощает вибрации и позволяет сохранить качество обрабатываемых на станке деталей.
Фрезерование небольших деталей длиной до 800мм, шириной 250мм и более.
Использование станка в инструментальных и механических цехах индивидуального производства.
Реализована возможность производить долбежные операции (при приобретении за дополнительную плату долбежной головки).
Удобное классическое управление станком.
Не большие габариты станка позволяют разместить его практически любом помещении, в том числе и гараже.
Широкий диапазон вращения горизонтального и вертикального шпинделей позволяет подобрать наиболее подходящие режимы резания.
Подача СОЖ осуществляется от электронасоса. Производительность электрического насоса 22л/мин.
Имеет дополнительную шпиндельную (вертикальную) головку, расположенную на выдвижном хоботе, которою можно поворачивать под углом +-90 градусов в двух взаимно перпендикулярных плоскостях.
Возможно одновременно работать и вертикальным и горизонтальным шпинделями. На поворотную головку, для большей универсальности станка, монтируют накладную фрезерную головку, которая позволяет производить на данном станке не только фрезерные операции, но и операции сверления, зенкерования, растачивания и т.д.

Станок СФ-676 идеален в использованиии при мелком производстве, в ремонтных цехах, инструментальном производстве и различных мастерских.


Характеристика	Значение
Размер стола, мм — съемного углового — вертикального	250х800 250х630
Конус гор. и верт. шпинделя Морзе	Морзе 40АТ5 ГОСТ15945
Наибольшее перемещение стола, мм: — продольное — вертикальное	450 380
Класс точности ГОСТ-8-82	Н
Наименьшее и наибольшее расстояние от оси горизонтального шпинделя до рабочей поверхности углового горизонтального стола, мм	80-460
Наибольший ход шпиндельной бабки, мм	300
Наибольшее расстояние от торца вертикального шпинделя до рабочей поверхности углового горизонтального стола	380
Наибольшее осевое перемещение вертикального шпинделя, мм:	80
Кол-во скоростей каждого шпинделя	16
Частота вращения, об/мин — горизонтального шпинделя — вертикального шпинделя	50-1630 63-2040
Пределы подач стола и шпиндельной бабки	13. ..395 мм/мин
Скорость (ускоренная) перемещения стола и бабки	935 мм/мин
Мощность двигателя гл. привода, кВт	3
Габариты станка, мм, не более	1200х1240х1780
Масса СФ-676 (675) станка в упаковке, кг, не более	1050
Габариты станка, мм, не более	1700х1450х2200
Масса СФ-676 (675) станка в упаковке, кг, не более	1560

Технологическая оснастка

В комплект станка входит:

Вертикальная шпиндельная головка
Хобот с серьгой
Стол угловой горизонтальный
Патрон цанговый с комплектом цанг (ф4, ф5, ф6, ф8,ф10)
Оправка фрезерная ф27мм
Набор инструмента

Оснастка за дополнительную плату

Делительная головка
Тиски станочные

Станок фрезерный 675П — проведение работ на станке

Изготовление
Сварочные работы
Металлообработка
Проектирование
О нас
Контакты

Станок фрезерный 675П

770

Вес станка без принадлежностей, кг

1110х1170х1650

Габариты

Фрезерный станок предназначен для фрезерования деталей цилиндрическими, дисковыми и фасонными фрезами при помощи горизонтального шпинделя, и торцовыми, концевыми и шпоночными фрезами при помощи поворотного вертикального шпинделя, который при необходимости может быть повернут под углом.

Применяется в инструментальных и экспериментальных цехах крупносерийного производства, а также в мелкосерийном и единичном производстве Станок имеет в наличии съемные горизонтальную и вертикальную головки, позволяющие вести обработку в соответствующих плоскостях.

В компании Автопрагма вы можете заказать выполнение работ на фрезерном станке 675П по доступной цене.

Будем рады вам помочь, обращайтесь.

Тех. характеристики

Technical Specifications

Класс точности по ГОСТ

гост8-71 и н70-11 П

Расстояние от оси

80/380

Стол, мм

500х200

Угловой стол, мм

630х200

ПРИМЕНЕНИЕ

Конвеерного производства

Производства

МАТЕРИАЛЫ С КОТОРЫМИ РАБОТАЕМ

Сталь

Аллюминий

Нержавейка

Цинк

ПОСЛЕДНИЕ ВЫПОЛНЕННЫЕ ПРОЕКТЫ

Парковочные столбики из нержавеющей стали

Парковочные столбики из нержавейки — стиль и надежность в вопросах благоустройства города.

Дозирующая установка с логическим контроллером и тензодатчиками

Изготовление по чертежам дозирующей установки с логическим контроллером.

Изготовление уличных скамеек из металла

Проектирование и изготовление уличных скамеек со спинкой и без.

Спасибо!

Ваша заявка была отправлена

Заполнение заявки

Загрузить свой чертеж

Загрузить

Заказать

Плазменная порезка

Данный сервис поможет Вам узнать ориентировочную стоимость

Форма изделия

Квадратная

Круглая

Другая

Сталь

Аллюминий

Медь

Чугун

Техническая нержавейка

Пищевая нержавейка

0,5-2(мм)

3-4(мм)

5-6(мм)

7-8(мм)

9-12(мм)

13-15(мм)

16-18(мм)

19-22(мм)

23-25(мм)

26-30(мм)

31-40(мм)

Высота (мм)

Ширина (мм)

Длина реза (мм)

Диаметр изделия

Кол-во

Разработка чертежа конструктором + 300 грн

Загрузить свой чертеж для просчета Загруженно

Итого

Окончательная стоимость может отличаться от рассчитанной

Имя

Телефон

ЗаказатьСбросить параметры

Спасибо за заполнение формы

Наш оператор свяжится с Вами в течении 30 минут

Изготовление деталей по чертежам заказчика

Данный сервис поможет Вам узнать ориентировочную стоимость

Вы можете загрузить чертеж для просчета стоимости изготовления, если он у Вас есть. После, введите свои контактные данные и наши менеджеры перезвонят Вам.

Загрузить свой чертеж для просчета Загруженно

Если у Вас нет чертежа, наш конструктор может спроектировать его, и подготовить все необходимые детали в производство.

Разработка чертежа конструктором + 300 грн

Имя

Номер телефона

Коментарии

ЗаказатьСбросить параметры

Подготовка проектной документации

Данный сервис поможет Вам узнать ориентировочную стоимость

Имя

Номер телефона

Коментарии

ЗаказатьСбросить параметры

Сварка аргоном

Данный сервис поможет Вам узнать ориентировочную стоимость

Тип изделия

Листовой металл

Труба

Ремонтные работы

Другое

Тип металла

Сталь

Аллюминий

Медь

Чугун

Техническая нержавеющая сталь

Пищевая нержавеющая сталь

Длина шва (мм)

Кол-во

Разработка чертежа конструктором + 300 грн

Загрузить свой чертеж для просчета Загруженно

Итого

Окончательная стоимость может отличаться от рассчитанной

Имя

Телефон

ЗаказатьСбросить параметры

Сварка металлоконструкций

Данный сервис поможет Вам узнать ориентировочную стоимость

Загрузить свой чертеж для просчета Загруженно

Коментарии

Имя

Номер телефона

ЗаказатьСбросить параметры

Токарные и фрезерные работы

Данный сервис поможет Вам узнать ориентировочную стоимость

Загрузить свой чертеж для просчета Загруженно

Коментарии

Имя

Номер телефона

ЗаказатьСбросить параметры

675, 675П фрезерные станки: технические характеристики, паспорт

Описание кинематической схемы универсального фрезерного станка 6В75

Привод станка осуществляется от электродвигателя типа А41-4 мощностью N=1,7 кВт и числом оборотов n = 1420 об/мин.

Движение от электродвигателя передается при помощи клиноременной передачи на приемный вал коробки скоростей.

Отсюда движение передается в двух направлениях:

на горизонтальный и вертикальный шпиндели
на коробку подач и дальше на суппорт и горизонтальные салазки

Различные скорости вращения горизонтального и вертикального шпинделей получаются при следующих положениях шестерен коробки скоростей:

I. 4—5—7—2—1—8—9—16 — 95 об/мин
II. 3—6—7—2—1—8—9—16 — 170 об/мин
III. 1—8—9—16 (муфты шестерен 2—3 сцеплены) — 300 об/мин
IV. 4—5—8—9—16 (муфты шестерен 7—8 сцеплены) — 470 об/мин
V. 3—6—8—9—16 (муфты шестерен 7—8 сцеплены) — 900 об/мин
VI. 2—7—8—9—16 (муфты шестерен 7—8 и 2—3 сцеплены) — 1650 об/мин

Вращение вертикальному шпинделю передается от шестерни — 16 горизонтального шпинделя через шестерни (15, 14, 13).

Следовательно, вертикальный шпиндель имеет также шесть различных чисел оборотов (указаны в «Механике станка»).

От ведущей звездочки 47, сидящей на приемном валу коробки скоростей, движение при помощи втулочно-роликовой цепи передается на ведомую звездочку 46, сидящую на приемном валу коробки подач.

Различные подачи, передаваемые на суппорт и горизонтальные салазки, получаются при следующих положениях шестерен коробки подач:

На горизонтальные салазки:

I. 45—43—44—40—42—37—35—34—33—32—20—19(18) — 17,5 мм/мин
II. 45—43—44—40—41—36—35—34—33—32—20—19(18) — 26,8 мм/мин
III. 45—43—44—40—39—38—35—34—33—32—20—19(18) — 44,7 мм/мин
IV. 45—43—42—37—35—34—33—32—20—19(18) — 69,7 мм/мин
V. 45—43—42—41—36—35—34—33—32—20—19(18) — 106,9 мм/мин
VI. 45—43—42—39—38—35—34—33—32—20—19(18) — 178 мм/мин

Примечание: При включении шестерни 18 направление подачи меняется.

На суппорт

От ходового валика, на котором сидит на шпонке шестерня 32, и дальше через шестерни (27—26) на ходовой винт 29. (При этом полумуфта шестерни 27 сцеплена с полумуфтой 48).

При перемещении суппорта в обратную сторону движение от ходового валика передается через шестерни—(23—22—21) на ходовой винт 29 (при этом полумуфта шестерни 23 сцеплена с полумуфтой 49).

Величина подач суппорта указана в разделе «Механизм подач». Ручная подача горизонтальных салазок осуществляется при помощи маховичков 50, а в суппорте — при помощи маховичка 51.

Перемещение бабки горизонтального шпинделя осуществляется при помощи маховичка 52.

Перемещение пиноли вертикального шпинделя в корпусе вертикальной головки производятся специальным ключом, который одевается на квадрат 53 валика-шестерни, а последняя зацепляется с рейкой, нарезанной на пиноли.

Предохранение механизма подач от поломок обеспечивает предохранительное устройство шарикового типа (муфта шестерни 34 и муфта 54).

Регулировка предохранительного устройства осуществляется с помощью гайки 55.

Технические характеристики фрезерного станка 6В75

Наименование параметра	6Е75ПФ1	675П	6В75
Основные параметры станка
Класс точности по ГОСТ 8-82	П	П	Н
Размеры горизонтального (углового) стола, мм	200 х 630	200 х 630	200 х 630
Размеры вертикального стола, мм	200 х 500	200 х 500	195 х 550
Максимальная масса обрабатываемой детали, кг	200
Наибольшие размеры обрабатываемой с одной установки детали (длина х ширина х высота), кг	300 х 230 х 280
Расстояние от оси горизонтального шпинделя до рабочей поверхности горизонтального стола, мм	90. .390	80..380	70..360
Расстояние от торца вертикального шпинделя до рабочей поверхности горизонтального стола, мм	0..290	0..300	22..312
Наибольший вылет оси вертикального шпинделя, мм		130..330
Наибольший продольный ход стола (X), мм	320	320	250
Наибольший вертикальный ход стола (Z), мм	290	300	290
Наибольший поперечный ход шпиндельной бабки (Y), мм	200	200	150
Цена деления лимбов, мм		0,05	0,025
Горизонтальный и вертикальный шпиндели станка
Частота вращения горизонтального шпинделя, об/мин	40..2000	50..1600	95..1650
Частота вращения вертикального шпинделя, об/мин	40..2000	63..2000	110..1860
Количество скоростей шпинделей	18	16	6
Наибольший допустимый крутящий момент на горизонтальном шпинделе, Нм		214
Наибольший допустимый крутящий момент на вертикальном шпинделе, Нм		155
Наибольшее осевое перемещение вертикального шпинделя, мм		60	60
Наибольший угол поворота вертикальной головки в вертикальной плоскости, градус	±90°	±90°	±45°
Конус горизонтального и вертикального шпинделей	40АТ5	Морзе 4	Морзе 4
Стол
Пределы продольных и вертикальных подач стола (X, Z), мм/мин	10. .1000	12,5..400	17,5..178
Ускоренный ход стола, мм/мин	1800	935	нет
Количество подач стола	Б/с	16	6
Наибольшее усилие подач стола, Н	4000	5000
Шпиндельная бабка
Пределы поперечных подач шпиндельной бабки (Y), мм/мин	10..1000	12,5..400	нет
Количество подач шпиндельной бабки	Б/с	16	–
Наибольшее усилие подач шпиндельной бабки, Н	4000	5000
Ускоренный ход шпиндельной бабки, мм/мин	1800
Электрооборудование и привод станка
Количество электродвигателей на станке	4		2
Электродвигатель главного привода, кВт	1,5	1,5	1,7
Электродвигатель привода подач, кВт	1,1		нет
Электродвигатель насоса гидравлики, кВт	0,06		нет
Электродвигатель привода насоса охлаждения, кВт	0,12	0,12	0,12
Суммарная мощность электродвигателей, кВт	2,78	1,62	1,82
Габарит и масса станка
Габариты станка (длина х ширина х высота), мм	1350 х 1400 х 1750	1110 х 1170 х 1650	1150 х 1100 х 1600
Масса станка, кг	810	1100	855

Список литературы:

Руководство по эксплуатации и обслуживанию универсально-фрезерных станков 6В75 и 6В75П, 1966

Аврутин С. В. Основы фрезерного дела, 1962

Аврутин С.В. Фрезерное дело, 1963

Ачеркан Н.С. Металлорежущие станки, Том 1, 1965

Барбашов Ф.А. Фрезерное дело 1973, с.141

Барбашов Ф.А. Фрезерные работы (Профтехобразование), 1986

Блюмберг В.А. Справочник фрезеровщика, 1984

Григорьев С.П. Практика координатно-расточных и фрезерных работ, 1980

Копылов Р.Б. Работа на фрезерных станках,1971

Косовский В.Л. Справочник молодого фрезеровщика, 1992, с.180

Кувшинский В.В. Фрезерование,1977

Ничков А.Г. Фрезерные станки (Библиотека станочника), 1977

Пикус М.Ю. Справочник слесаря по ремонту металлорежущих станков, 1987

Плотицын В.Г. Расчёты настроек и наладок фрезерных станков, 1969

Плотицын В.Г. Наладка фрезерных станков,1975

Рябов С.А. Современные фрезерные станки и их оснастка, 2006

Схиртладзе А.Г., Новиков В.Ю. Технологическое оборудование машиностроительных производств, 1980

Тепинкичиев В.К. Металлорежущие станки, 1973

Чернов Н. Н. Металлорежущие станки, 1988

Френкель С.Ш. Справочник молодого фрезеровщика (3-е изд.) (Профтехобразование), 1978

Связанные ссылки. Дополнительная информация

Главная
О компании
Новости
Статьи
Прайс-лист
Контакты
Справочная информация
Скачать паспорт
Интересное видео
Деревообрабатывающие станки
КПО
Производители

Описание кинематической схемы универсального фрезерного станка 6В75

Привод станка осуществляется от электродвигателя типа А41-4 мощностью N=1,7 кВт и числом оборотов n = 1420 об/мин.

Отсюда движение передается в двух направлениях:

на горизонтальный и вертикальный шпиндели
на коробку подач и дальше на суппорт и горизонтальные салазки

I. 4—5—7—2—1—8—9—16 – 95 об/мин
II. 3—6—7—2—1—8—9—16 – 170 об/мин
III. 1—8—9—16 (муфты шестерен 2—3 сцеплены) – 300 об/мин
IV. 4—5—8—9—16 (муфты шестерен 7—8 сцеплены) – 470 об/мин
V. 3—6—8—9—16 (муфты шестерен 7—8 сцеплены) – 900 об/мин
VI. 2—7—8—9—16 (муфты шестерен 7—8 и 2—3 сцеплены) – 1650 об/мин

На горизонтальные салазки:

I. 45—43—44—40—42—37—35—34—33—32—20—19(18) – 17,5 мм/мин
II. 45—43—44—40—41—36—35—34—33—32—20—19(18) – 26,8 мм/мин
III. 45—43—44—40—39—38—35—34—33—32—20—19(18) – 44,7 мм/мин
IV. 45—43—42—37—35—34—33—32—20—19(18) – 69,7 мм/мин
V. 45—43—42—41—36—35—34—33—32—20—19(18) – 106,9 мм/мин
VI. 45—43—42—39—38—35—34—33—32—20—19(18) – 178 мм/мин

Примечание: При включении шестерни 18 направление подачи меняется.

На суппорт

Перемещение бабки горизонтального шпинделя осуществляется при помощи маховичка 52.

Регулировка предохранительного устройства осуществляется с помощью гайки 55.

675п характеристики

Технические характеристики станка 675п позволяют фрезеровать изделия в горизонтальной и вертикальной плоскости, а так же обрабатывать детали под углом. На станке установлен угловой стол с горизонтальной рабочей плоскостью и основной стол с вертикальной рабочей плоскостью.

Наименование характеристики	Ед. изм.	Параметры

Расстояние от оси горизонтального шпинделя до рабочей поверхности углового горизонтального стола	мм	80…380
Расстояние от торца вертикального шпинделя до рабочей поверхности углового горизонтального стола	мм	0…300
Расстояние от торца станины до оси вертикального шпинделя	мм	130…330
Расстояние от торца горизонтального шпинделя до торца серьги, наибольшее	мм	210

Наибольшее перемещение стола
Продольное	мм	320
Вертикальное	мм	300
Цена одного деления лимба	мм	0,05
Перемещение на один оборот лимба	мм
Продольное	мм	5
Вертикальное	мм	2,5

Размеры рабочей поверхности стола (Д х Ш)	мм	500 х 200
Число Т-образных пазов		2
Ширина Т-образных пазов	мм	14
Расстояние между Т-образными пазами	мм	100

Размеры рабочей поверхности стола (Д х Ш)	мм	630 х 200
Число Т-образных пазов		3
Ширина Т-образных пазов	мм	14
Расстояние между Т-образными пазами	мм	50

Наибольшее перемещение	мм	200
Выключающие упоры		есть
Цена одного деления лимба	мм	0,05
Перемещение на один оборот лимба	мм	5
Внутренний конус		Морзе №4

Наибольший угол поворота	град	±90
Наибольшее перемещение шпинделя (от руки)	мм	60
Внутренний конус		Морзе 4

Главный привод станка
Число оборотов	об/мин	1420
Мощность	кВт	1,5
Электронасос подачи охлаждающей жидкости
Число оборотов	об/мин	2800
Мощность	кВт	0,12

Габаритные размеры станка
длина	мм	1110
ширина	мм	1170
высота	мм	1650
Масса станка	кг	770

Паспорт на Станок инструментальный фрезерный 675П | ПАСПОРТИЗАЦИЯ

Назначение технического устройства.

Инструментальный широкоуниверсальный фрезерный станок повышенной точности модели 675П предназначен как для выполнения разнообразных фрезерных работ с горизонтальным либо вертикальным шпинделем, который при необходимости, может быть, повёрнут под углом. Обрабатываемая деталь может быть установлена на основном столе с вертикальной рабочей плоскостью или на угловом столе с горизонтальной рабочей плоскостью.

Технические характеристики.

Расстояние от оси горизонтального шпинделя до рабочей поверхности углового горизонтального стола, мм – 80-380 Расстояние от торца вертикального шпинделя до рабочей поверхности углового горизонтального стола, мм – 0-300 Расстояние от торца станины до оси вертикального шпинделя, мм -130-330 Расстояние от торца горизонтального шпинделя до торца серьги (наибольшее), мм – 210 Габариты станка, мм: длина – 1110 ширина – 1170 высота – 1650

Вес станка без принадлежностей, кг – 770

tu-passport.ru

2 Схемы и конструктивное устройство

Станина широкоуниверсального фрезера СФ-676 выполнена из чугуна, она выступает несущим основанием на котором закреплены основные конструктивные узлы станка. С левой части станины смонтирована коробка подачи и блок скоростей. По ее верхней части перемещается бабка, на которой установлен горизонтальный шпиндель. На этой же бабке по мере необходимости можно крепить вертикальный шпиндель (к передней торцевой части).

Суппорт фрезера установлен на вертикальные направляющие, стол — на горизонтальные. СФ-676 оснащен двумя рабочими столами, основным из которых является горизонтальный, на нем крепятся обрабатываемые детали размером до 80 см под длине и 25 см по ширине.

Схема электрооснастки СФ-676

Электропривод станка расположен в нижней части станины, на опорной плите, внутри которой находится резервуар для охлаждающей жидкости. Вся электрооснастка агрегата находится под верхней крышкой станины, что обеспечивает свободный доступ к аппаратуре по мере необходимости.

Основными функциональными элементами конструкции фрезера СФ-676 являются суппорт и шпиндельная бабка:

суппорт удерживает и перемещает в продольно-поперечной плоскости рабочий стол станка, он приводится в действие ходовым валом, которые передает крутящий момент поступающий от двигателя к коробке подач;
шпиндельная бабка соединена с коробкой подач посредством барабанной шестерни, сам шпиндель установлен на шариковых и радиальных подшипниках, возможность точного перемещения шпинделя обеспечивается индикатородержателем.

Кинематическая схема СФ-676

За освещение рабочего места отвечают 5 встроенных LED-светодиодов. Также СФ-676 в современном исполнении имеет блок цифровой индикации, на котором отображаются параметры текущего режима работы станка.

2.1 Рекомендации по техобслуживанию станка

Широкоуниверсальный станок СФ-676 является надежным и выносливым оборудованием, способным работать в сложных условиях эксплуатации при соблюдении норм технического обслуживания. Техобслуживание необходимо выполнять регулярно, в строго установленном временном интервале:

каждые 10 часов работы жидким машинным маслом смазываются направляющие и ходовые винты;
каждые 40 часов машинной смазкой покрываются линейные подшипники, подойдет Литол и его аналоги;
каждые 400 часов производится осмотр и регулировка ремней в коробке подач, при обнаружении износа либо повреждений ремни подлежат замене;
каждые 400 часов осматриваются и подтягиваются винтовые узлы.

Фрезерный станок 676П

Также регулярному осмотру должны подвергаться все подвижные части фрезера. Перед первым запуском станка в работу после техобслуживания необходимо выполнить следующие пункты:

Проверить наличие и надежность крепления защитных кожухов и крышек.
Убрать ремонтные инструменты с рабочей зоны, очистить стол от смазочных материалов и жидкостей.
Запустить станок и убедиться в его работоспособности на холостом ходу.

Проверка работоспособности начинается с прогонки станка на минимальной скорости вращения шпинделя, после чего скорость увеличивается вплоть до максимальной. В режиме основной рабочей скорости агрегат должен работать в течении 2-ух часов, по истечению которых шпиндельные опоры не должны нагреваться на температуру более 50 градусов.

После прогонки на холостом ходу выполняется проверка станка под нагрузкой. Агрегат должен поработать на максимальной силе резания и в режиме 25% перегрузки (кратковременно). СФ-767, находящийся в хорошем техническом состоянии, даже при перегрузке в указанных пределах не производит вибрации, влияющие на точность фрезерной обработки. Проверка станка должна проводится при температуре окружающей среды +20 градусов, рекомендуемая влажность воздуха 65%.

Особенности конструкции

Цепь главного движения

Цепь подач

Цепь подач передает движение сразу на 3 рабочих узла, обеспечивая перемещение по всем осям:

суппорт – вертикальное;
салазки – продольное;
шпиндельная бабка – поперечное.

Суппорт

Станина

Горизонтальный шпиндель

Вертикальный шпиндель

Общая компоновка широкоуниверсального фрезерного станка 67К25ПФ2

Инструментальный широкоуниверсальный с ЧПУ фрезерный станок состоит из отдельных сборочных единиц. На чугунном основании закреплена стойка, где монтируются все основные узлы станка. По горизонтальным направляющим стойки перемещается фрезерная бабка, к которой крепятся: вертикальная головка, хобот, коробка скоростей и пульт управления. По вертикальным направляющим стойки перемещается суппорт, а по его горизонтальным направляющим – салазки.

К нижней части стойки крепится двигатель подач.

Для расширения технологических возможностей станка к нему прилагается большое количество принадлежностей.

К вертикальной базовой плоскости салазок крепятся угловой или универсальный стол, служащие для установки обрабатываемых изделий.

Для делительных работ служат круглый стол и делительная головка, которые могут устанавливаться как на угловом столе, так и на вертикальной плоскости салазок.

Для долбежных работ предназначена долбежная головка, которая крепится на фрезерной бабке.

Быстроходная головка имеет свой привод и крепится также к фрезерной бабке.

Инструмент крепится в конусах шпинделей. Зажим инструмента в фрезерной и вертикальной головках механизирован.

Коробка скоростей

Коробка скоростей собрана в специальном корпусе 4.

Корпус крепится фланцем к торцу фрезерной бабки, а фланцем 9 коробка входит в центрирующее отверстие бабки. Коробка скоростей состоит из четырех валов и блоков зубчатых колес, перемещение которых позволяет сообщать шпинделю восемнадцать различных скоростей. Переключение скоростей осуществляется механизмом переключения.

Для изменения скорости рукоятку переключения скоростей 2 необходимо опустить вниз. При этом диски 10 и 12 под действием пружины II разводятся. При повороте грибка набора скоростей 3 и связанных с ним дисков изменяется положение отверстий дисков относительно пальцев 13, чем производится подготовка для переключения скоростей. Затем рукояткой переключения 2 диски сводятся в первоначальное положение. Тогда пальцы 13, перемещаясь, при помощи рычагов переведут блоки шестерен коробки скоростей. При переключении возможно, что торцы зубьев, зацепляемых шестерен, совпадут и диски не сведутся. В этом случае необходимо нажать кнопку “Толчок” на пульте.

При переключении скоростей (при отводе дисков) вращение автоматически прекращается.

Цилиндр 5, тарельчатые пружины 6, труба 7 и шомпол 8 предусмотрены для механизированного зажима инструмента. Зажим осуществляется тарельчатыми пружинами б, а отжим – гидроцилиндром 5 при включении гидравлики.

Бабка фрезерная

Фрезерная бабка (рис. 6.6) снабжена прямоугольными направляющими и перемещается по горизонтальным направляющим стойки. В передней части бабки монтируется горизонтальный шпиндель, который приводится во вращение коробкой скоростей, закрепленной фланцем в задней части бабки. К торцу бабки крепится кронштейн 2, в нижней части которого закреплен ходовой винт 5, обеспечивающий поперечное перемещение бабки. На кронштейн 2 крепится главный привод с двигателем 4 и поликлиновой передачей, передающей вращение на коробку скоростей жесткой муфтой 3. Натяжение поликлинового ремня 7 регулируется перемещением корпуса 8 при помощи винта 9. По верхним направляющим бабки перемещается хобот I с поддержкой 6, служащей для фрезерования горизонтальными оправками.

Шпиндель горизонтальный

Шпиндель I монтируется в корпусе бабки фрезерной и получает вращение от коробки скоростей. Передняя и задняя опоры шпинделя – двухрядный роликовый подшипник с коническим отверстием 2 и 4. Осевые нагрузки воспринимаются упорными подшипниками 3.

Суппорт станка

Суппорт служит для продольного и вертикального перемещения основного стола механически или вручную. Механическая подача стола осуществляется ходовыми винтами I и 16, получающими вращение при включенных муфтах, от приводного вала 2. Вручную стол перемещается от маховика 12, а суппорт — от маховика II. Маховик II смонтирован в кронштейне 10, который на оси 9 поворачивается относительно неподвижного кронштейна 8 и может быть установлен в удобное для рабочего положение.

Перемещение суппорта контролируется линейкой и лимбом с ценой деления 0,02 мм.

Стойка

Стойка 17 установлена на основании 12 и представляет собой отливку коробчатого сечения, на которой размещены основные узлы станка, связанные между собой кинематическими звеньями. В задней нижней части стойки на плите 15 размещен двигатель 14, вращение от которого через зубчатую пару 13-16, вал 7, муфту II и коническую пару 9-8 передается валу 6. При включении электромагнитной муфты 4 через коническую пару 1-2 на трубу 18 с гайками 19 и 20. Маховик 21 служит для ручного перемещения фрезерной бабки.

Устройство и работа фрезерного станка 679

Кинематическая схема (рис. 7) станка состоит из следующих цепей:

а. цепь главного движения;
б. цепь подач.

Цепь главного движения фрезерного станка 679

От электродвигателя, мощностью 2,8 кВт, движение передается на вал 1 клинноременной передачей. От вала I через шестерни коробки скоростей, сидящих на валах II и III, зубчатое колесо 56, сидящее на валу IV, через зубчатое колесо 47 передается вращение горизонтальному шпинделю V.

Вертикальный шпиндель VII получает вращение от вала V через коническую пару 41,42, вал VI и цилиндрическую пару 43,44. Осевое перемещение вертикального шпинделя осуществляется рукояткой реечной шестерни (46), перемещающей гильзу с рейкой (45) вручную.

Различное положение двойных зубчатых колес коробки скоростей (1—2; 3—4; 10—11) позволяет сообщить восемь различных чисел оборотов (см. таблицу 1) горизонтальному шпинделю (от 110 до 1230 об/мин.) и восемь чисел оборотов (см. таблицу 2) вертикальному шпинделю (от 150 до 1660 об/мин.).

Приведенные в таблицах 1 и 2 числа оборотов составляют стандартный ряд; отклонения фактических значений чисел оборотов от стандартного ряда колеблются в пределах 5%.

Цепь подач фрезерного станка 679

Привод подач станка устроен следующим образом.

Механические перемещения стола осуществляются механизмом подач, получающим вращение от вала 1 коробки скоростей через цилиндрические зубчатые колеса 12; 15; 16; 17 и коробку подач.

От вала XI через цепную передачу 58; 59 вращение передается валу XII, конической паре 60; 61, вертикальному валу XIII.

Зубчатые колеса 33; 34 передают вращение свободно сидящим колесам 31 и 35, а через колесо 30—зубчатым колесам 29 и 32.

Продольное механическое перемещение стола осуществляется включением муфты вала XV с муфтой зубчатого колеса 31 (перемещение влево) —и с муфтой колеса 32 — (перемещение вправо). Через коническую пару 27; 28 вращение сообщается винту продольного хода XVI.

Ручное продольное перемещение стола осуществляется двумя рукоятками, сидящими на концах винта XVI.

Вертикальное механическое перемещение суппорта со столом вверх производится включением муфты винта XIV с муфтой шестерни 29, а вниз — с муфтой шестерни 35.

Ручное вертикальное перемещение суппорта осуществляется маховичком, сидящим на валу XVII через коническую пару 37; 36 и вертикальным винтом XIV.

Поперечное механическое перемещение горизонтальной бабки, заменяющее обычно принятое в фрезерных станках поперечное Перемещение стола по консоли, осуществляется следующим образом: от вала XI коробки подач через цепную передачу 57; 53 вращение передается валу XVIII, на котором свободно сидят конические зубчатые колеса 52, 54.

Включением муфты вала XVIII с муфтой колеса 54 вращение передается цилиндрической зубчатой паре 50; 51 и гайке 49. При этом горизонтальная бабка, несущая винт 48, перемещается вперед (к рабочему столу). При включении муфты вала XVIII с муфтой колеса 52 горизонтальной бабке сообщается движение в обратную сторону.

Ручное перемещение горизонтальной бабки производится Маховичком, сидящим на валу XIX.

В зависимости от произведенных переключений двойных зубчатых колес 13—14; 18—19; 20—21 валу XI можно сообщить восемь разных чисел оборотов. В результате получаем восемь продольных подач (см. таблицу 3), восемь вертикальных подач (см. таблицу 4) и восемь поперечных подач (см. таблицу 5).

Подачи выражаются значениями стандартного ряда. Отклонение фактических величин минутных подач от стандартных значений колеблется, как и для чисел оборотов шпинделей, в пределах 5 %.

Достоинства и недостатки оборудования

К достоинствам станков типа 675П относят:

Хорошее поглощение вибраций за счет массивности чугунной станины, что гарантирует высокое качество обработки деталей.
Широкий диапазон размеров обрабатываемых деталей (до 80 см в длину и до 25-ти см – в ширину).
Расширенный функционал (допустимость проведения ударных операций посредством входящей в комплект головки).
Возможность установки в инструментальных мастерских и небольших цехах.
Простое и понятное управление.
Расширенный диапазон скоростей вращения обеих шпинделей, что позволяет выбирать оптимальный режим обработки.

В станке предусмотрена возможность применения еще одной шпиндельной головки, крепящейся на выдвижном хоботе. Этот вспомогательный узел способен поворачиваться в обеих плоскостях под углами ±90 градусов.

К относительным недостаткам этих моделей относят недостаточно высокую надежность, а также низкую производительность, из-за чего они не годятся для крупносерийного производства.

Преимущества и недостатки модели

Рассматриваемый фрезер 675 характеризуется довольно большим количеством преимуществ. Они следующие:

Управление очень просто и интуитивное.
Конструкция характеризуется относительно небольшими габаритами. Кроме этого, небольшой вес фрезерного станка позволяет проводить их установку в домашних мастерских.
Устройство имеет широкий диапазон вращения, что позволяет подобрать наиболее подходящий режим работы.
Есть электрический насос, который обеспечивает подачу СОЖ в место фрезерования. Подобная смазка существенно снижает температуру в зоне резания.
У устройства есть шпиндельная головка, которая поворачивается под углом 90 градусов в двух направлениях.

Недостатки у подобной модели также существенные. Примером можно назвать относительно небольшую надежность, а также сниженный показатель производительности, за счет чего модель не может устанавливаться для выпуска крупных серий изделий.

Угловой универсальный стол

Тиски

Тиски устанавливаются на рабочий и поворотный стол. Они позволяют производить обработку мелких деталей с высокой точностью, делать сложные рельефы.

Круглый стол

Делительная головка

Преимущества и недостатки модели

Рассматриваемый фрезер 675 характеризуется довольно большим количеством преимуществ. Они следующие:

Управление очень просто и интуитивное.
Конструкция характеризуется относительно небольшими габаритами. Кроме этого, небольшой вес фрезерного станка позволяет проводить их установку в домашних мастерских.
Устройство имеет широкий диапазон вращения, что позволяет подобрать наиболее подходящий режим работы.
Есть электрический насос, который обеспечивает подачу СОЖ в место фрезерования. Подобная смазка существенно снижает температуру в зоне резания.
У устройства есть шпиндельная головка, которая поворачивается под углом 90 градусов в двух направлениях.

Паспорт горизонтально-фрезерного станка 6Т82Г (6Р82Г)

Данное руководство по эксплуатации «Горизонтальный фрезерный станок 6Т82Г (6Р82Г)» содержит сведения необходимые как обслуживающему персоналу этого станка, так и работнику непосредственно связанному работой на этом станке. Это руководство представляет из себя электронную версию в PDF формате, оригинального бумажного варианта с отсуствующими некоторыми главами.

Модель 6Р82 принадлежит классу горизонтально-фрезерных станков с горизонтальным размещением шпиндельной части. Производителем является Горьковский завод фрезерных агрегатов. Он способен обрабатывать стальные, чугунные изделия, а также из цветных металлов. Его многофункциональность характеризуется возможностью работы с пальцевыми, дисковыми, концевыми и торцевыми разновидностями фрез. Станок может применяться для индивидуальных целей в домашних условиях или серийного производства.

Назначение и преимущества оборудования

Важным замечанием является то, что на протяжении всей эксплуатации положение шпинделя неизменно и зафиксировано в горизонтальном состоянии. А вот рабочий стол может располагаться вертикально, а относительно шпиндельного вала перпендикулярно оси вращения. Это позволяет существенно расширить сферу деятельности агрегата.

Он является горизонтальным консольно-фрезерным станком 6Р82, так как базовая комплектация включает в себя наличие консоли в качестве опорного элемента для перемещения стола по горизонтали. Многие крупные предприятия по изготовлению металлических изделий используют его в серийном производстве. Однако он не менее практичен для осуществления индивидуальных работ в заводских или бытовых условиях. Для работы могут использоваться любые фрезы для обработки чугунных, стальных изделий и болванок из цветных металлов и сплавов. Он активно применяется в автоматизированных линиях производства, а также в совокупности с другими видами оборудований для проведения рабочих операций. Конструкция модели продумана так, что при эксплуатации обеспечивается максимальная безопасность оператора и удобство в управлении.

Утилизация использованных аккумуляторов — переработка литиевых аккумуляторов, переработка никель-кадмиевых аккумуляторов

Переработка использованных аккумуляторов — переработка литиевых аккумуляторов, переработка никель-кадмиевых аккумуляторов

Переработка аккумуляторов

Переработка аккумуляторов — это деятельность по переработке, направленная на сокращение количества аккумуляторов, утилизируемых как твердые бытовые отходы. Батареи содержат ряд тяжелых металлов и токсичных химических веществ, и их утилизация с помощью того же процесса, что и обычный мусор, вызывает опасения по поводу загрязнения почвы и воды.

Как утилизируются батареи?

Ниже приводится краткое описание того, как каждый основной химический состав батареи перерабатывается на предприятии по переработке.

СВИНЦОВО-КИСЛОТНЫЕ АККУМУЛЯТОРЫ | ЩЕЛОЧНЫЕ/ЦИНК-ВОЗДУШНЫЕ/ЦИНК-УГОЛЬНЫЕ БАТАРЕИ | ИОННО-ЛИТИЕВЫЕ АККУМУЛЯТОРЫ | НИКЕЛЬ-КАДМИЙ (NiCD) | НИКЕЛЬ МЕТАЛЛОГИДРИД (NiMh) | ЛИТИЕВЫЕ БАТАРЕИ | MERCURY BATTERIES

A. Свинцово-кислотные батареи

5 Основные шаги

1. Сбор: Аккумуляторы собираются в пунктах утилизации и сбора отходов и доставляются на предприятие по переработке

2. Дробление: По прибытии на предприятие по переработке аккумулятор разбивается на части в молотковой дробилке (машина который дробит батарею на мелкие кусочки)

3. Сортировка: Разбитые куски проходят через чан, где тяжелые металлы и свинец отделяются от пластика.

4. Просеивание: Кусочки полипропилена вычерпывают, а жидкости просеивают, чтобы оставить только свинец и тяжелые металлы. Куски полипропилена промывают, а затем переправляют вниз по течению для производства новых корпусов батарей.

5. Гидрометаллургические и пирометаллургические процессы: Это процессы, используемые для извлечения ценных металлов и минералов из руд. Это заключительные процессы, используемые при переработке аккумуляторов для извлечения свинца и других тяжелых металлов из остатков аккумуляторов после четвертого этапа. Гидрометаллургия — это процесс извлечения, в котором используется водный химический состав в процессе, дополненном пирометаллургией, который облегчает химические и физические превращения для извлечения свинца и других ценных металлов. Процесс включает прокаливание, обжиг, плавку и рафинирование для получения конечного продукта свинца.

Пластмассы. Кусочки полипропилена промывают, сушат продувкой и отправляют на переработку пластика, где куски сплавляются вместе до почти жидкого состояния. Расплавленный пластик пропускают через экструдер, который производит небольшие пластиковые гранулы одинакового размера. Гранулы возвращаются в производственные корпуса аккумуляторов, и процесс начинается снова.

Свинец. Свинцовые сетки, оксид свинца и другие детали из свинца очищаются и нагреваются в плавильных печах. Затем расплавленный свинец заливают в изложницы. Через несколько минут примеси всплывают на поверхность еще расплавленного свинца в изложницах. Эти примеси соскребают, а слитки охлаждают. Когда слитки остынут, их извлекают из форм и отправляют производителям аккумуляторов, где они переплавляются и используются для производства новых аккумуляторов.

Серная кислота. Со старой аккумуляторной кислотой можно обращаться двумя способами: 1. Кислота нейтрализуется промышленным составом, аналогичным бытовой пищевой соде. Нейтрализация превращает кислоту в воду. Затем вода обрабатывается, очищается, тестируется на очистных сооружениях, чтобы убедиться, что она соответствует стандартам чистой воды. 2. Кислота перерабатывается и превращается в сульфат натрия, белый порошок без запаха, который используется в стиральных порошках, производстве стекла и текстиля.

Свинцово-кислотные батареи перерабатываются по замкнутому циклу, то есть каждая часть старых батарей перерабатывается в новую батарею. Подсчитано, что 98% всех свинцово-кислотных аккумуляторов перерабатываются.

B. Щелочные/цинково-воздушные/цинково-угольные батареи

Щелочные цинково-воздушные/цинково-угольные батареи на 99,9 % перерабатываются в рамках инновационного процесса механической разборки. Эти части включают 1) сталь, 2) бумагу и пластик и 3) концентрат цинка и марганца. Затем все они возвращаются на предприятия по переработке, где повторно используются для производства новых продуктов. Эти батареи на 100% переработаны.

C. Аккумуляторы ионной литии

Эти батареи приказываются в специализированной комнатной температуре, не содержат оксигенов. делятся на три конечных продукта. Эти предметы; а) концентрат солей кобальта и лития, б) нержавеющая сталь, в) медь, алюминий и пластик. Затем все эти продукты возвращаются на рынок для повторного использования в новых продуктах. Эти батареи на 100% переработаны.

D. Никель-кадмий (NiCd)

9002. Затем металлы перерабатываются с помощью процесса высокотемпературной регенерации металлов (HTMR), во время которого все высокотемпературные металлы, содержащиеся в исходном сырье для батареи (т. е. никель, железо, марганец и хром), попадают в ванну с расплавленным металлом внутри печи. амальгамируют, а затем затвердевают во время операции литья. Легкоплавкие металлы (т. е. цинк и кадмий) при плавлении выделяются. Затем металлы и пластик возвращаются для повторного использования в новых продуктах. Эти батареи на 100% переработаны.

E. Никель-металлогидрид (NiMh)

Перед процессом переработки пластмассы удаляются из части элемента. Клетки проходят процесс сушки для удаления влаги (электролита гидроксида калия (KOH) и h3O) из клеток. В процессе сушки клетки нагреваются с контролируемым временем и температурой с помощью запатентованной и проверенной формулы. После сушки эти элементы становятся ценным сырьем для производства нержавеющей стали и/или сплавов. Затем металлы и пластик возвращаются для повторного использования в новых продуктах. Эти батареи на 100% переработаны.

F. Литиевые батареи

Содержимое батарей вскрывается с помощью измельчителя или высокоскоростного молотка в зависимости от размера батареи. Затем содержимое погружают в едкую (основную, а не кислую) воду. Этот едкий раствор нейтрализует электролиты, и извлекаются черные и цветные металлы. Затем чистый металлолом продается переработчикам металлов, чтобы компенсировать затраты на переработку этих батарей. Затем раствор фильтруют. Уголь извлекают и прессуют во влажные листы угольной лепешки. Часть углерода перерабатывается вместе с кобальтом. Литий в растворе (гидроксид лития) превращается в карбонат лития, мелкий белый порошок. В результате получается технический карбонат лития, который используется для изготовления слитков лития и фольги для аккумуляторов. Он также поставляет металлический литий для перепродажи и производства аккумуляторов на основе диоксида серы.

G. Аккумуляторы Mercury

Аккумуляторы и тяжелые металлы извлекаются с помощью процесса с регулируемой температурой. Важно отметить: процент ртутьсодержащих батарей снижается с момента принятия Закона об управлении ртутьсодержащими аккумуляторными батареями (Закон о батареях) 1996 года. Этот закон запрещает или иным образом обуславливает продажу определенных типов ртутьсодержащих аккумуляторов. батареи (например, щелочные марганцевые, угольно-цинковые, ртутно-оксидные и другие ртутно-оксидные батареи) в Соединенных Штатах.

Преимущества переработки аккумуляторов

По данным Агентства по охране окружающей среды, переработка дает следующие преимущества:

> Сокращение отходов, отправленных на свалки

> Сохранение природных ресурсов, таких как металлы и минералы

> помогает предотвратить загрязнение, уменьшая необходимость сбора новых сырья

> Save Energy

> Снижение выбросов парниковых газов. которые способствуют глобальному изменению климата

> Помогает сохранить окружающую среду для будущих поколений

> Помогает создавать новые высокооплачиваемые рабочие места в перерабатывающей и обрабатывающей промышленности в США

> После переработки материалы можно повторно использовать для производства новых продуктов

2 Wat Betekent УНИВЕРСАЛЬНЫЙ ФРЕЗЕРНЫЙ СТАНОК in het Nederlands

Универсальный фрезерный станок с фрезерной головкой Huron тип 3 автоматический fe.

Универсальная автоматическая машина с типом бесплатного скопа Huron 3 автоматических соединения… Â.

Универсальный фрезерный станок с поворотной головкой необходим для обработки любого типа древесины-

Een Универсальный станок Freesmachine met zwenkbare kop is onontbeerlijk voor elke soort hout-

Универсальный фрезерный станок 07 90 FP17 подходит для 95 90 6 заготовки длиной до 580 миллиметров.

De DECKELFP4 — это вселенная Freesmachine размер изделия составляет 580 миллиметров в длину.

Это означает, что движения коленного фрезерного станка более обширны, чем у универсального фрезерного станка .

Этот код указывает на то, что он предназначен для работы с ножевыми станками, более широкими по сравнению с универсальными станками для фристайла .

Универсальный фрезерный станок TRM 750 подходит для фрезерных работ в диапазоне

0176 TRM 750 представляет собой бесплатное программное обеспечение для среднего программного обеспечения.

Mensen Vertalen OOK

HSC-Maning Machine

Новая фрезерная машина

Вертикальная фрезерная машина

Первая фрезерная машина

Мельничная машина

Машина High Accore

Инструмент .

Hulpmiddel Universele Freesmachine van Hoge Nauwkeurigheid model675P is

XL Универсальные фрезерные станки с сервоприводом подачи.

XL Универсальные машины Freesmachines с сервоприводом для voedingen.

XL Универсальные фрезерные станки с сервоприводом подачи Цена по запросу Запросить сейчас. Запросить сейчас.

UWF 110 Servo 02-1282XL Универсальные фрезерные станки с сервоприводом подачи.

Сервопривод UWF 110 02-1282XL Универсальные машины Freesmachines с сервоприводом, предназначенным для въезда в страну.

Фрезерные станки со станиной доступны в виде горизонтально-вертикальных или универсальных фрезерных станков .

De freesmachines van het bed-type zijn verkrijgbaar als horizontale verticale of Универсальные Freesmachines .

станок универсальный

станок фрезерный

станок горизонтально-фрезерный и универсальные фрезерные станки вертикальный обрабатывающий центр MC-2150 с высоким крутящим моментом

машины горизонтальная заморозка en универсальные станки de MC-2150 verticaal bewerkingscentrum is met een hoog koppel

OptiDrill Универсальный ленточно-сверлильный станок 1 ведомый. Â Сильный.

OptiDrill Universele Precision Boorfreesmachine мет snaar/riemaandrijving.Â T….

Универсальный 9Шлифовальный станок 0176 — это компьютерный гравировальный станок и вспомогательное оборудование, требующее моментной формы. фрезерный станок , специально разработанный для шлифовального гравировального станка.

Универсальная шлифовальная машина представляет собой компьютерную гравировальную машину, предназначенную для использования в реальном времени.

трехосная навеска трехосная универсальная Токарно-карусельный станок с ЧПУ фрезерный комплекс машины серии продуктов;

Сухой агрегат для установки на сушильный станок Всеобщий Вертикальный станок с ЧПУ Фрезерный станок Комплекс Станок Серия продуктов;

Параллельное использование CO2-лазеров для резки и фрезерования на одном станке превращает систему eurolaser в универсальный резак .

Дверные CO2-лазеры en messen c.q. frezen gecombineerd op één machine te gebruiken verandert u uw eurolaser-system во вселенной snijmachine.

Киров, который разрабатывает и производит фрезерные станки универсальные модели

Киров умирает завод по производству freesmachines universale modellen

Идеально подходит для универсальный применение на токарных станках с высоким сверлильным станком со сменными сверлильными и фрезерными станками 176 жесткость инструмента и низкие силы резания.

Ideal voor универсальная inzet op draai-booren freesmachines : PolyDrill de wisselplaatboor met hoge gereedschapstabiliteit en geringe snijkrachten.

Представлен первый универсальный инструмент Hermle фрезерный станок. 1975.

De erste Hermle универсальные gereedschapsfreesmachine wordt gepresenteerd. 1975.

OptiMill Универсальный прецизионный сверлильно-фрезерный станок станок с зубчатой передачей a.

Toevoegen aan selectie OptiMill Universele PRECISIE BOORFREESMACHINE MET TANDWIELOVERBRENGING

The UWF 130 Servo Universal Melling Machin универсальный фрезерный станок поставляется с регулируемой скоростью

De Universele freesmachine UWF 80 E Vario is standard geleverd met een variabele toerentalregeling

Добавить к сравнению Универсальный фрезерный станок UWF 95 N Vario предназначен для экономичного производства отдельных деталей. E a твердый универсальный фрезерный станок

Toevoegen aan vergelijklijst De robuuste универсальный freesmachine UWF 80 E is

универсальный прецизионный сверлильный фрезерный станок с ременным приводом. Â Сильный.

Universele precisie boorfreesmachine со снааром/риемаандрийвингом.Â T….

Неопреновый коленный фрезерный станок новый универсальный инж.

Neopreen kniefreesmachine nieuwe Universele ingenieurs.

Универсальный прецизионный сверлильно-фрезерный станок с ременным приводом. Â Сильный.

Universele precisie boorfreesmachineÂ с снайаром/римандрайвингом.& n….

OptiMill Универсальный прецизионный сверлильно-фрезерный станок с зубчатой передачей a.

Toevoegen aan selectie OptiMill Universele Precision Boorfreesmachine with tandwieloverbrengingt

OptiMill Universal Прецизионный сверлильно-фрезерный станок с зубчатой передачей a.

OptiDrill Универсальный Precision BoorFreesMachine с Snaar/Riemaandrijving.Â T….

Универсальный прецизионный сверлильно-фрезерный станок с зубчатой передачей и… ¬ 4 19500.

Универсальный прецизионный сверлильный станок с тангенциальным наддувом и цифровым… ¬ 4 19500.

CNC Universal и фрезерные машины типа кровати 8.

CNC Gestuurde Universele Breadfreesmachines 8.

NAICS 332420 — Металлический танк (тяжелый калиб).

Gale

992

ОБЩАЯ СТАТИСТИКА Год Компании Учреждения Занятость Компенсации Производство (млн долл. США) Всего с 20 или более работниками (000) Производство PAYROLL (долл. США) Заработная плата
. отгрузок Капитал Инвест. Рабочие (000) Часы (млн) Источники : 1997 и 2002 Экономическая перепись1 905; остальные годы, до 2006 года, от Годовой обзор производителей . Подсчет предприятий за годы, не проводившиеся переписи, взят из Схемы ведения бизнеса округа ; Значения 1997 и 2002 годов взяты из переписей 1997 и 2002 годов соответственно. «P’s show прогнозы редакторов. 1997 552 613 394 33.7 24.2 49.3 1,132.8 14.18 2,356.1 2,402. 9 4,755.4 122.4 1998 631 388 32.6 23.6 48.8 1,155.8 14.47 2,316.1 2,494.5 4,800.7 125.8 1999 633 384 33.4 24.1 49.6 1,228.4 15. 36 2,363.3 2,482.5 4,891.0 133.4 2000 613 364 30.4 22.0 46.0 1,168.1 15.64 2,223.1 2,478.7 4,672.1 115.9 2001 608 358 28.5 20.6 41. 4 1,087.5 16.13 1,963.9 2,567.6 4,524.3 93.2 2002 597 665 348 31.0 22.7 45.0 1,183.5 16.82 2,151.3 2,592.5 4,771.5 105.3 2003 647 351 29. 4 21.7 44.0 1,155.9 16.95 2,096.8 2,655.9 4,725.3 58.4 2004 675 350 29.7 21.4 42.7 1,205.9 17.97 2,280.4 2,681.8 4,887.9 87.0 2005 654 334 29. 0 21.7 43.9 1,223.3 18.08 2,575.3 3,122.7 5,640.8 105.6 2006 669P 327P 33.4 25.9 51.5 1,461.2 19.17 3,370.8 3,796.2 7,050.3 161.9 2007 675p 320p 29,5p 22,4P 44,5P 1,312. 7P
9054.44448
2
1,312.7P
9054.444448 9048 2
1,312,7P
9054,5P 1 3120482
3,214.2P 5,969.5P 104.9P 2008 682P 313P 29.3P 22.4P 44.2P 1,333.2P 19.94P 2,932.1P 3,302.1P 6,132.7P 103.9P 2009 688P 305P 29. 0P 22.3P 43.9P 1,353.6P 20.47P 3,010.1P 3,390.0P 6,295.8P 102.8P 2010 694P 298P 28.7P 22.3P 43.6P 1,374.1P 21.00P 3,088.1P 3,477.8P 6,459.0P 101.7P
INDICES OF CHANGE
Year Companies Establishments Employment Compensation Production ($ million)
Total with 20 or more employees Total (000) Production Payroll ($ mil) Wages ($/ ч) Стоимость материалов Добавленная стоимость по производству Стоимость поставок Capital Invest.
Рабочие (000) Часы (мил)
Источники : То же, что и в Общей статистике. Значения отражают изменения по сравнению с базовым 2002 годом. Значения выше 100 означают больше, чем в 2002 году, значения ниже 100 означают меньше, чем в 2002 году, а значения 100 в другие годы означают то же самое, что и в 2002 году. «Р показывает прогнозы редакторов.
1997 92 92 113 109 107 110 96 84 110 93 100 116
1998 95 111 105 104 108 98 86 108 96 101 119
1999 95 110 108 106 110 104 91 110 96 103 127
2000 92 105 98 97 102 99 93 103 96 98 110
2001 91 103 92 91 92 92 96 91 99 95 89
2002 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100
2003 97 101 95 96 98 98 101 97 102 99 55
2004 102 101 96 94 95 102 107 106 103 102 83
2005 98 96 94 96 98 103 107 120 120 118 100
2006 101P 94P 108 114 114 123 114 157 146 148 154
2007 102P 92P 95P 99P 99P 111P 115P 133P 124P 125P 100P
2008 102P 90P 95P 99P 98P 113P 119P 136P 127P 129P 99P
2009 103P 88P 94P 98P 98P 114P 122P 140P 131P 132P 98P
2010 104P 86P 93P 98P 97P 116P 125P 144P 134P 135P 97P
00
0
0.

0
0 . всего производства.
3 94 545 108 5450482
Выбранные рейтинги
8

Анализируемая отрасль Индекс За 2002 г. Ср. всего производства. Анализируемая отрасль Индекс
Источники : То же, что и в Общей статистике. Столбец «Среднее значение для всех производств» представляет собой среднее значение для всех отраслей обрабатывающей промышленности, представленных за последний полный доступный год. Индекс показывает взаимосвязь между средним значением и анализируемой отраслью. Например, 100 означает, что они равны; 500, что анализируемая отрасль в пять раз превышает средний показатель; 50 означает, что анализируемая отрасль составляет половину среднего показателя по стране. Аббревиатура «na» используется для обозначения того, что данные «недоступны». Соотношения показаны за 2002 г., последний полный год переписи.
Employees per Establishment 42 47 111 Value Added per Production Worker 182,367 114,207 63
Payroll per Establishment 1,639,184 1,779,699 109 Затраты на предприятие 5 769 015 3 235 038 56
Заработная плата на одного работника 39 053 38,177 98 Cost per Employee 137,446 69,397 50
Production Workers per Establishment 30 34 116 Cost per Production Worker 195,506 94,771 48
Заработная плата по предприятию 694 845 1 138 195 164 Отгрузки по предприятию 7,175,188 64
Wages per Production Worker 23,548 33,344 142 Shipments per Employee 265,847 153,919 58
Hours per Production Worker 1,980 1 982 100 Отгрузки на одного производственного работника 378 144 210 198 56
Заработная плата 824 904 в час0545 11. 89 16.82 141 Investment per Establishment 361,338 158,346 44
Value Added per Establishment 5,381,325 3,898,496 72 Investment per Employee 8,609 3,397 39
Добавленная стоимость на одного работника 128 210 83 629 65 Инвестиции на одного производственного работника 12,245 4,639 38
.
03
03
.0543 Raven Industries Inc.
93*
2 9048 2
9048 2
. 0482
.0482
LEADING COMPANIES Number shown: 75 Total sales ($ mil): 57,898 Total employment (000): 179. 4
Название компании Адрес Имя генерального директора Телефон Тип компании Продажи 916pl 1
(000)
Источник : Бизнес-справочник частных и государственных компаний США , тома 1 и 2, 2008 г. Используемый код типа компании следующий: P — государственная, R — частная, S — дочерняя, D — Подразделение, J — Совместное предприятие, A — Филиал, G — Группа. Продажи исчисляются миллионами долларов, количество сотрудников – тысячами. Звездочка (*) указывает на предполагаемый объем продаж. Символ < означает «меньше». Названия компаний и адреса в некоторых случаях усекаются, чтобы уместиться в доступном пространстве.
API Group Inc. 2366 Rose Pl. St. Paul MN 55113 Lee R. Anderson Sr. 651-636-4320 R 9,000 5.0
Dover Corp. 280 Park Ave. New York NY 10017 212-922-1640 P 7,226 33.4
McDermott International Inc. 757 N Элдридж Пки. Houston TX 77079 Robert Deason 281-870-5011 P 5,632 28. 4
Harsco Corp. PO Box 8888 Camp Hill PA 17001 S. D. Fazzolari 717-763-7064 P 3,688 21.5
Amsted Industries Inc. 2 Prudential Plaza Chicago IL 60601 W. Robert Reum 312-645-1700 R 3,050 9.9
Baltimore Aircoil Company Inc. PO Box 7322 Baltimore MD 21227 Steven Duerwachter 410-799-6200 R 2,510* 0. 2
Consolidated Metco Inc. PO Box 83201 Portland или 97283 503-286-5741 R 2 510* Eddystone PA 19022 Michael J. Hall 610-876-9292 S 2,370* 3.3
A.O. Smith Corp. Почтовый ящик 245008 Милуоки Висконсин 53224 414-359-4000 P 2,312 16. 8
Hutchinson FTS Inc. 1835 Technology Troy MI 48083 Paul Campbell 248-589-7710 R 1,863* <0.1
Williams Enterprise of Georgia 1285 Hawthorne Smyrna GA 30080 Dale Williams 770-436-1596 R 1,478* 0.6
Babcock and Wilcox Co. PO Box 351 Barberton OH 44203 John A. Fees 330-753 -4511 S 1,080* 10.8
TriMas Corp. 39400 Woodward Bloomfield Hls MI 48304 Grant Beard 248-631-5450 P 1,068 5.1
C and D Zodiac Inc. 5701 Bolsa Ave. Huntington Bch CA
714-934-0000 R 1,045* 0.5
EPE Industrial Filters Inc. 9250 Bloomington Bloomington MN 55431 William Cook 847-381-0860 R 1,024* 1.5
McWane Corp. PO Box 43327 Birmingham AL 35243 G. Ruffner Page, Jr. 205-414-3100 R 944* 7.0
Manchester Tank and Equipment 1000 Corp Centre Dr Franklin TN 37067 Robert Richard 615-370-3833 R 926* <0. 1
Chart Industries Inc. One Infinity Corp. Garfield Height OH 44125 Samuel F. Thomas 440-753-1490 P 666 2.8
Riley Power Inc. PO Box 15040 Worcester MA 01615 508-852-7100 R 612* 0.4
American Cast Iron Pipe Co. PO Box 2727 Birmingham AL 35202 205-325-7701 R 596* 2. 3
NATCO Group Inc. 2950 N Loop W, 700 Houston TX 77092 John U. Clarke 713-683-9292 P 570 2.5
Alaskan Copper Co’s Inc. PO Box 3546 Seattle WA 98124 Kermit Rosen 206-623-5800 R 392* 0.3
Mestek Inc. 260 N Elm St. Westfield MA 01085 R. Bruce Dewey 413-568-9571 R 372* 2.6
Mobile Mini Inc. PO Box 79149 Phoenix AZ 85062 Steven G. Бангер 480-894-6311 P 318 2.1
Maxcess Technologies Inc. 230 Deming Way Summerville SC 29483 Andy Miarka 843-821-1200 R 291* <0. 1
Kirk and Blum Manufacturing 3120 Forrer St. Cincinnati OH 45209 Richard J. Blum 513-458-2600 S 265* 0.4
CEI Enterprises Inc. 245 Woodward SE Albuquerque NM 87102 505-842-5556 S 264* 0,1
Southern Heat Exchanger Corp. PO Box 1850 Tuscaloosa AL 35403 BILL LAGANKE BILL LAGANKE . 0482
0.2
General Atomics PO Box 85608 San Diego CA
James Blue 858-455-3000 R 219* 1.0
Burnham Holdings Inc. PO Box 3205 Lancaster PA 17604 Albert Morrison III 717-397-4700 717-397-4700 717-397-4700 PO Box 5107 Sioux Falls SD 57117 Conrad J. Hoigaard 605-336-2750 P 217 0.9
Amtrol Inc. 1400 Дивизион Роуд. West Warwick RI 02893 Larry T. Guillemette 401-884-6300 R 213 1.3
Cleaver-Brooks Inc. PO Box 421 Milwaukee WI 53201 Welch Goggins 414-359-0600 R 210* 0.2
Poly Processing Co. 8055 Ash Street French Camp CA
Dixon Abell 209-982-4904 R 204* 0.3
Ameri-Forge Ltd. 13770 Industrial Rd Houston TX 77015 William Friel 713-393-4200 R 200* 0.2
Robinson Steel Company Inc. 4303 Kennedy Ave. East Chicago В 46312 219-398-4600 R 200* 0,2
API DelEVAN
. Восточная Аврора Нью-Йорк 14052 716-652-3600 S 195* 1,8
. Wellsville NY 14895 E Bysiek 585-593-2700 S 191* 0.6
Keppel Amfels Inc. PO Box 3107 Brownsville TX 78523 С Но 956-831-8220 R 183* 1. 5
Roberts Company Inc. PO Box 1109 Winterville NC 28590 John Roberts 252-355-9353 R 163* 0.3
Aluminum Precision Products 3333 W Warner Santa Ana CA Philip Keeler 714-546-8125 R 155* 0.7
Paul Mueller Co. PO Box 828 Springfield MO 65801 Paul Mueller 417-831-3000 P 153 1. 2
Southeast Texas Industries PO Box 1449 Buna TX 77612 Richard Purkey 409-994-3570 R 146* 0.3
Taco Inc. 1160 Cranston St. Cranston RI 02920 401-942-8000 R 140* 0.4
Ultra Air Products Inc. 3309 John Conley Lapeer MI 48446 Don Swanson 810-667-6800 R 136* 0. 7
Suspa Inc. 3970 Rgr B Chaffee Grand Rapids MI 49548 Steve Garvelink 616-241-4200 R 116* 0.2
Beall Trailers of Montana Inc. PO Box 2543 Billings MT 59103 Джерри Билл 406-252-7163 S 113* 0,8
0,8 3
0,8 TX 76118 Charles Anderson 817-595-2894 R 113* 0.6
Consolidated Fabricators Corp. 4600 S Santa Fe Ave Los Angeles CA Michael Melideo 323-586-4500 R 109* 0,1
Служеб Стейль-Стала
.0482
MS 39302 Tommy Dulaney 601-483-5381 R 108* 0. 2
Mervis Industries Inc. PO Box 827 Danville IL 61834 Louis Mervis 217-442-5300 R 100* 0.3
Besser Co. 801 Johnson St. Alpena MI 49707 Kevin Curtis 989-354-4111 R 99* 0.4
EvapCo Inc. 5151 Allendale Ln. Taneytown MD 21787 Wilson Bradley 410-756-2600 R 96* 0. 2
Apache Stainless Equipment PO Box 538 Beaver Dam WI 53916 Патрик Олбрегтс 920-356-9900 S 96* 0.2
HTP Inc. PO Box 429 East Freetown MA 02717 David Davis 508-763-8071 R 87* 0.2
Enerfab Inc. 4955 Spring Grove Cincinnati OH 45232 Wendell Bell 513-641-0500 R 84* 0. 3
ООО «Дельтак» 13330 12th Ave. N Plymouth MN 55441 763-557-7440 S 83* 0.1
Burger Iron Co. 3100 Gilchrist Rd. Mogadore OH 44260 Tom Fiocca 330-253-5121 R 79* 0.2
Super Steel Products Corp. 7900 Вт Twr. Ave. Milwaukee WI 53223 414-355-4800 R 79* 0. 6
Manitowoc Ice Inc. 2110 S 26th St. Manitowoc WI 54220 Дэн Брандел 920-682-0161 S 77* 0,4
0,4
2
0,4
0,4
AL 35403 Leroy McAbee 205-349-2212 R 77* 0.5
Lyon Workspace Products L.L.C. PO Box 671 Aurora IL 60507 630-892-8941 R 76* 0. 6
CST Industries Inc. PO Box 2907 Kansas City КС 66110 913-621-3700 R 76* <0.1
Smithco Engineering Inc. PO Box 571330 Tulsa OK 74157 Judith Smith 918-446 -4406 R 76* <0.1
Tricon Metals and Services PO Box 101447 Birmingham AL 35210 J Cashio 205-956-2567 R 73* 0. 2
McKenzie Tank Lines Inc. PO Box 1200 Tallahassee FL 32302 Joseph Audie 850-576-1221 R 72* <0.1
Sioux City Foundry Co. PO Box 3067 Sioux City IA 51102 Andrew Galinsky 712-252-4181 R 71* <0,1
Центр обслуживания и сварки 2620 Keysville Rd. Lithia FL 33547 Conrad Varnam 813-737-1402 R 67* 0. 3
Graham Corp. PO Box 719 Batavia NY 14021 Джеральд Д. Бидлак 585-343-2216 P 66 0.3
Taylor Forge Engineered System 208 N Iron St. Paola KS 66071 Michael Kilkenny 913-294-5331 R 61* 0.2
Modern Welding Company of TX PO Box 85 Rhome TX 76078 John Jones 817-636-2215 R 61* 0. 6
Sweco Fab Inc. PO Box 34546 Houston TX 77234 Durga Agrawal 713-731-0030 R 61* 0.4
Slant Fin Corp. 100 Forest Dr. Greenvale NY 11548 Donald Brown 516-484-2600 R 60* 0.4
Astro Air Inc. 1653 N Bolton St. Jacksonville TX 75766 Rex Dacus 903-586-3691 R 59* 0. 3
Saylor-Beall Manufacturing Co. PO Box 40 Saint Johns MI 48879 Bruce Mc Fee 989-224-2371 S 58* 0.3
3
Вся прочая медь и формы и формы из сплавов на основе меди (кроме отливок, поковок, металлоизделий)
(ингредиенты, контейнеры и поставки.
MATERIALS CONSUMED
Материал Количество Стоимость поставки
(млн долл. США)
Источник : 2002 Экономическая перепись . Пояснение к используемым символам: (D): не раскрывается во избежание раскрытия конкурентных данных; нет данных: недоступно; (S): Отказано, поскольку статистические нормы не были соблюдены; (Х): Не применимо; (Z): менее половины показанной единицы; не включенные в другие группировки: не классифицированные в других рубриках; nsk: не указано по типу; — : нуль; p : оценочное значение 10-19 процентов; Вопрос: 20-29расчетный процент.
Fabricated metal pipe (excluding castings and forgings) (X) 89.3
Fabricated metal valves and pipe fittings (X) 145.4
All other miscellaneous fabricated metal детали, предназначенные для стальных энергетических котлов (кроме литья и поковок) (X) 17,0
Все прочие готовые металлические изделия (кроме литья, поковок и всех других деталей, предназначенных для стальных энергетических котлов) (x) 82,5
Железные и стальные литья (грубая и полуфинатная) (x) 17,8
43 17,8
43. (X) (D)
Поковки (X) 26,4
Стальной стержень и фасонные изделия (кроме бетонной арматуры, литья, поковок) и готовых металлических изделий ) 54.0
Steel sheet and strip (including tinplate) (X) 158.5
Steel plate (X) 266.9
Wide flange steel structural beams (X ) 14,8
Все прочие стальные конструкционные формы (кроме шпунтовых свай, отливок, поковок и готовых стальных изделий) (X) 41,9
, все прочие стальные формы и прочие стальные формы, вкл. шпунт (X) (D)
Трубы и трубки из меди и сплавов на основе меди (кроме литья, поковок, металлоизделий) (X) 2.9
(X) 0,7
Алюминий и листы, плиты, фольга и сварные трубы из алюминиевых сплавов Х) 30,3
Все прочие формы и формы из алюминия и сплавов на его основе (кроме литья, поковок, изделий из металлоконструкций) (X) 14.2
Все прочие формы и формы из цветных металлов (кроме литья, поковок, изделий из . Металлические изделия) (x) 28,1
Краски, лак, пятна, лаки, шеллаки, японии, эмали и т. Д. (x) 24,61482
(x) 24,61482
(x) 24,6 . ) 12,1
Все остальные материалы, компоненты, детали, контейнеры и расходные материалы (x) 324.3
Материалы, инчредиенты, контейнеры и поставки, NSK
444444444444444444444444444444.
9 0 4 8,6
ПОДРОБНЫЕ СВЕДЕНИЯ О ПРОДУКТАХ
Отгрузки продуктов или классов продуктов Mil.
$ Поставки продукта или класса продукта Мил.
$
Источник : 2002 Экономическая перепись . Значения представляют собой поставки продукции в миллионах долларов за 2002 год. Общие поставки продукции могут быть ниже или выше, чем поставки в отрасли. См. Введение для полного обсуждения. Значения подкатегорий с отступом суммируются в основных заголовках. Символ (D) появляется, когда данные не раскрываются для предотвращения раскрытия информации о конкурентах. Аббревиатура nsk означает «не указанный по типу», а nec означает «не классифицированный в других рубриках». Прочерк (-) означает ноль.
METAL TANKS (HEAVY GAUGE) 4,432.9       Liquefied petroleum gas tanks, ferrous and nonferrous, custom fabricated at the factory 58. 7
   Gas cylinders 492.4       All прочие резервуары и сосуды из черных металлов, изготовленные на заказ в заводских условиях 424,7
     Газовые баллоны из черных и цветных металлов бесшовные 252,4 Все остальные нерушистые металлические резервуары и сосуды, изготовленные на заказ на заводе 100,6
Сварные железы и нерейшные газовые цилиндры 240,0 9048 2
.
111,5
   Металлические резервуары в заводской комплектации (стандартное линейное давление) 622,5    Металлические резервуары и сосуды, изготовленные по индивидуальному заказу 1 019,6
      Резервуары для сжиженного нефтяного газа (все типы), укомплектованные на заводе. 258,1 Гервазовые и нерушимые металлические резервуары для хранения, изготовленные на заказ и поля, возвышенные и наземные типы хранения 622.3
Air -приемники (резервуары), комплекс At Forcory . , приподнятого типа, для сухих материалов 34.9
Другие банки под давлением (включая безводную аммиаку). линия безнапорная) 435.5      Наливные резервуары из черных металлов надземного типа для других жидкостей 87.1
    Резервуары для хранения черных и цветных металлов0482
435.0 . Необразные металлические резервуары для хранения, повышенный тип (D)
Ферховые резервуары, комплексные за фабрики, 4000 галлонов. сухие материалы (D)
      Резервуары для цветных металлов, укомплектованные на заводе, вместимостью 4000 галлонов или менее 26,5       Резервуары для хранения нефтепродуктов из черных металлов, наземного типа 84.7
      Ferrous tanks, complete at factory, more than 4,000 gal capacity 138.1       Ferrous metal bulk storage tanks, ground storage type, for water 66.5
      Nonferrous tanks, complete at factory, вместимостью более 4000 галлонов 21,7      Резервуары для наливного хранения черных металлов, наземного типа, для хранения других материалов 58. 3
      Прочие резервуары для черных металлов, укомплектованные на заводе (включая резервуары для прицепов и т. д.) 68.5       Nonferrous metal bulk storage tanks, ground storage type 35.8
      Other nonferrous metal nonpressure storage tanks, complete at factory (including tanks for trailers, metal septic tanks, etc.) 39.3     Ferrous металлические сосуды под давлением и резервуары, изготовленные на заказ и смонтированные на месте, для нефтеперерабатывающих заводов, химических и бумажных фабрик 130,7
    Металлические резервуары в сборе на заводе (стандартная линия без давления), nsk 0.6     Ferrous and nonferrous metal pressure vessels and tanks 219. 0
   Metal tanks and vessels, custom fabricated at the factory and field erected 1,364.5       Ferrous metal pressure vessels and tanks, custom изготовленные и смонтированные на месте, для других обрабатывающих производств 136,8
    Напорные резервуары и сосуды из черных металлов (наружный диаметр более 24 дюймов и вместимость не менее 5 куб. футов) 551.3       Сосуды и резервуары под давлением из цветных металлов, изготовленные на заказ и смонтированные на месте 82.2
      Изготовленные на заводе по индивидуальному заказу для нефтеперерабатывающих, химических и бумажных фабрик. 307,8     Емкости и сосуды металлические, изготовленные по индивидуальному заказу и смонтированные на месте, nsk 47,6
      Изготавливаемые на заводе по индивидуальному заказу, для других перерабатывающих производств 2 0 8,8,5 47,6
0480 Metal tanks (heavy gauge), nsk, total 498. 4
    All other metal tanks and vessels, custom fabricated at the factory 701.7
      Nonferrous metal process pressure vessels, резервуары и котлы для нефтеперерабатывающих, химических заводов, бумажных фабрик (внешний диаметр более 24 дюймов и вместимость не менее 5 куб. футов), изготовленные на заказ на заводе 117,7
424 904
INPUTS AND OUTPUTS FOR METAL TANK (HEAVY GAUGE) MANUFACTURING
Economic Sector or Industry Providing Inputs % Sector Economic Sector or Industry Buying Outputs % Сектор
Источник : Контрольные счета затрат-выпуска для экономики США, 2002 , Министерство торговли США, Вашингтон, округ Колумбия, январь 2008 года.
Compensation of employees 32.5 Private fixed investment 41.2
Iron & steel mills & ferroalloys 15.2 Manufg. Нежилые строения, не включенные в другие категории 17,6 Констр.
Оптовая торговля 4,8 Торговля Экспорт товаров и услуг 7,5 Крышка Инв
Сборные трубы и фитинги 4.7 Изготовитель. Жилые капитальные строения 7,0 Строй.
Управление компаниями и предприятиями 3.1 Услуги Жилые строения, не включенные в другие категории 5.7 Строительство.
Алюминиевые изделия из покупного алюминия 1,4 Производ. Автозапчасти 2.9 Изготов.
Краски и покрытия 1.3 Производ. Коммерческие и медицинские сооружения 2,6 Строительство.
Клапаны и фитинги, кроме водопроводных 1.2 Изготовитель. Общие услуги федерального правительства, не связанные с обороной 2,6 Федеральное правительство
Ценные бумаги, товарные контракты, инвестиции 1,2 Плавник/R. E. Жилые помещения, занимаемые собственниками 1,5
Автоперевозки 1,0 Комм. Техническое обслуживание/ремонт нежилых помещений 1,5 Строй.
Металлические баки (большого диаметра) 0,9 Изготовитель. Краски и покрытия 1,5 Изготов.
Производство и поставка электроэнергии 0,8 Утил. Туалетные принадлежности 1.2 Изготовитель.
Химические продукты и препараты, не включенные в другие группировки 0,8 Производство Металлические резервуары (большого диаметра) 0,8 Изготовитель.
Арендодатели нефинансовых активов 0,8 Fin/R.E. Механические мастерские 0,5 Производство
Денежно-кредитные органы/депозитарное кредитное посредничество 0,8 Плавник/Р.Э. Мыло и чистящие составы 0,5 Изготовитель.
Недвижимость 0,8 Фин/Р.Э. Металлические изделия, не включенные в другие группировки 0,5 Изготов.
Специализированные проектные услуги 0,8 Услуги Содержание/ремонт жилых сооружений 0,5 Строительство.
Архитектурные, инженерные и сопутствующие услуги 0,8 Услуги Прочее S/L гос. предприятия 0,4 S/L Правительство
Механические мастерские 0,7 Производство Промышленное оборудование, не включенное в другие группировки 0,4 Изготов.
Ковка, штамповка и спекание, не включенные в другие группировки 0,7 Изготов. Химические продукты и препараты, не включенные в другие группировки 0,4 Производство
Профессиональные, научные, технические услуги, не включенные в другие группировки 0,7 Услуги Производственные сооружения 0,4 Строй.
Услуги по трудоустройству 0,6 Услуги Недвижимость 0,3 Fin/R.E.
Юридические услуги 0,6 Услуги Основные органические химикаты, не включенные в другие группировки 0,3 Manufg.
Полупроводники и родственные устройства 0,6 Изготовитель. Оборудование двигателя, не включенное в другие группировки 0,3 Изготовитель.
Услуги по поддержке бизнеса 0,6 Услуги Турбины и турбогенераторные установки 0,2 Производство
Печатные платы (электронные сборки) 0,6 Изготовитель. Клеи 0,2 Изготовитель.
Рекламные и сопутствующие услуги 0,5 Услуги Фармацевтические препараты 0,2 Производство
Нанесение покрытий, гравировка, термообработка и сопутствующая деятельность 0,5 Производство Краски для печати 0,2 Изготовитель.
Аренда и лизинг автомобильного оборудования 0,5 Fin/R.E. Нефтяные смазочные масла и смазки 0,2 Изготовитель.
Металлопродукция из покупной стали 0,4 Производ. Синтетические красители и пигменты 0,1 Производ.
Предприятия питания и питья 0,4 Услуги Энергетические котлы и теплообменники 0,1 Производство
Литейное производство черных металлов 0,4 Производство Машины общего назначения, не включенные в другие группировки 0,1 Изготовитель.
Распределение природного газа 0,4 Комм. Рафинация и смешивание жиров и масел 0,1 Производство
Вспомогательные услуги, не включенные в другие группировки 0,4 Услуги Пестициды и другие сельскохозяйственные химикаты 0,1 Производство
Машины общего назначения, не включенные в другие группировки 0,4 Изготовитель. Машины для производства пластмасс и резины 0,1 Изготов.
Data processing, hosting, & related services 0.4 Services
Services to buildings & dwellings 0.3 Services
Maintenance /ремонт нежилых помещений 0,3 Строй.
Картонные контейнеры 0,3 Изготовитель.
Металлические банки, ящики и другие емкости (тонкие) 0,3 Изготовитель.
Плиты и готовые конструкционные изделия 0,3 Изготов.
Scientific research & development services 0.3 Services
Accounting, tax preparation, bookkeeping, & payroll 0.3 Services
Недепозитное кредитное посредничество 0,3 Fin/R.E.
Железнодорожный транспорт 0,3 Комм.
Прокатный стан и другое металлообрабатывающее оборудование 0,3 Изготовитель.
Taxes on production & imports, less subsidies 0.3
Telecommunications 0.3 Services
Складирование и хранение 0,3 Утил.
Investigation & security services 0.3 Services
Turned products & screws, nuts, & bolts 0.3 Manufg.
Гостиницы и мотели, включая гостиницы-казино 0,3 Услуги
Металлические изделия, не включенные в другие группировки
Аренда и лизинг коммерческого и промышленного оборудования 0,2 Fin/R. E.
Воздушный транспорт 0,2 Утил.
Профилирование под заказ 0,2 Изготов.
Ремонт и техническое обслуживание автомобилей, напр. Автомобильные стирки 0,2 Услуги
Неповмещаемый импорт 0,2 Hitilepable 0,2 Hitilepable 0,2 .0478
Коммерческое и промышленное оборудование Ремонт/техническое обслуживание 0,2 Услуги
ПЛАСТИКИ ПЛАСТИКИ СУКЦИЯ САМЕТА, FILM & SEATH
.
Режущие инструменты и принадлежности для станков 0,1 Изготовитель.
Переработка глинозема и производство первичного алюминия 0,1 Изготовитель.
Производство глиняных и неглинистых огнеупоров 0,1 Производство
Автозапчасти 0,1 Изготовитель.
Коронки и колпачки и металлическая штамповка 0,1 Изготовитель.
Other computer related services, including facilities 0. 1 Services
Facilities support services 0.1 Services
Management, научно-технический консалтинг 0,1 Услуги
Абразивные изделия 0,1 Изготовитель.
Шариковые и роликовые подшипники 0,1 Изготовитель.
Металлорежущие и формовочные станки 0,1 Изготовитель.
Ручные инструменты 0,1 Изготовитель.
Civic, social, & professional organizations 0.1 Services
2
OCCUPATIONS EMPLOYED BY BOILER, TANK, & SHIPPING CONTAINER MANUFACTURING
Занятие % от общего количества 2006 Изменение к 2016 году Занятие % от общего количества 2006 Изменение к 2016 году
Источник : Матрица отраслей и занятий , Бюро статистики труда, 4 декабря 2007 г. Эти данные представлены на основе 4-значных категорий NAICS, но сопоставлены с соответствующими 6-значными отраслевыми кодами NAICS. Изменение, зарегистрированное для каждой профессии по сравнению с 2016 годом, представляет собой процент роста или снижения по оценке Бюро статистики труда. Аббревиатура nec означает «не классифицированный в других рубриках».
Сварщики, резаки, Solderers, & Brainers 13,8 -4,1 .
-18,9 Рабочие и грузовые, запасы и грузоподъемники, рука 1,8 -18,9
.0482
1.6 -18.9
First-line supervisors/managers of production workers 4.0 -9.9 Welding, soldering, & brazing machine operators 1. 4 1.3
Structural metal fabricators монтажники 3,7 -9,9 Инженеры-технологи 1,4 9,4
Операторы машин для нанесения покрытий, окраски и распыления 3.0 -14.4 Boilermakers 1.3 -1.6
Industrial truck & tractor operators 2.7 -18.9 Shipping, receiving, & traffic clerks 1.2 -13.3
Инспекторы, тестировщики, сортировщики, пробоотборники и весы 2,6 -15,0 Упаковщики и упаковщики, ручные 1,2 -27,9
Helpers—Production workers 2. 5 -9.9 Machine feeders & offbearers 1.2 -18.9
Maintenance & repair workers, general 2.4 -9.9 Bookkeeping, accounting, 1.1 -9.9
Механики промышленных машин 2.1 3.6 Операторы нескольких станков и операторы тендеров 1.1 -0.9
Machinists 2.1 -5.4 Mechanical engineers 1. 1 -9.9
General & operations managers 1.9 -18.9 Industrial production managers 1,1 -9,9
Обработчики листового металла 1,9 -11,6 Операторы шлифовальных, притирочных, полировальных станков 1.1 -12.6
9048 2
9048
9048
INDUSTRY DATA BY STATE
State Establishments Shipments Employment Cost as % of Shipments Investment per Employee
($ )
Итого (млн долл. США) % от США По учреждению Общее количество % от США На уч. Заработная плата ($/час)
Texas 81 393.1 8.2 4,853.2 2,615 8.4 32 15.57 50.5 3,923
Ohio 27 364.6 7,6 13 502,7 3,132 10,1 116 21,69 50,2 3,378 3,378 8 3,378 8 3,378 3,378 3,378 . 0545 359.7 7.5 6,095.8 1,979 6.4 34 17.99 42.2 3,530
Pennsylvania 36 330.1 6.9 9,168.1 2,224 7.2 62 16.11 38.8 3,842
Wisconsin 29 247.3 5. 2 8,528.6 1,806 5.8 62 18.42 45.3 2,633
Oklahoma 24 233.9 4.9 9,747.9 1,452 4.7 61 17.62 62.7 1,479
Georgia 23 203.1 4.3 8,831. 7 936 3.0 41 16.25 47.7 2,908
Tennessee 20 201.5 4.2 10,075.5 1,119 3.6 56 15.28 52.7 5,500
Iowa 10 199.5 4.2 19,948.9 643 2. 1 64 17.22 25.1 2,163
Kentucky 16 198.6 4.2 12,411.2 1,144 3.7 72 14.26 38.6 2,305
Minnesota 13 152.8 3.2 11,750.3 1,074 3.5 83 18. 47 45.2 1,901
Indiana 23 149.9 3.1 6,518.0 1,157 3.7 50 16.45 44.4 1,576
Missouri 17 144.4 3.0 8,492.1 1,335 4.3 79 15.24 40. 3 3,880
Louisiana 20 130.0 2.7 6,500.2 959 3.1 48 14.74 50.6 6,382
Alabama 19 127.0 2.7 6,682.7 760 2.5 40 16.61 51.4 5,504
Illinois 25 123. 0 2.6 4,918.6 854 2.8 34 15.36 44.0 6,311
Kansas 12 114.9 2.4 9,575.2 618 2.0 52 13.50 55.9 2,299
Massachusetts 6 111.7 2. 3 18,621.0 674 2.2 112 15.75 42.9 2,162
New Jersey 16 87.3 1.8 5,456.8 534 1.7 33 18.77 49.9 8,880
North Carolina 16 85.6 1.8 5,352. 3 516 1.7 32 14.72 42.7 1,498
Florida 22 78.9 1.7 3,585.9 613 2.0 28 13.33 38.7 1,587
New York 18 67.6 1.4 3,756.6 547 1. 8 30 17.19 32.0 1,868
Michigan 14 42.3 0.9 3,019.4 174 0.6 12 17.42 39.1 3,557
New Mexico 7 33.5 0.7 4,781.9 302 1.0 43 17. 23 37.7 2,964
South Carolina 4 27.2 0.6 6,812.5 177 0.6 44 15.39 42.1 (D)
Idaho 7 25.8 0.5 3,681.3 214 0.7 31 14.89 40. 5 5,925
Washington 11 25.7 0.5 2,337.7 207 0.7 19 16.03 28.2 652
Oregon 8 23.5 0.5 2,941.6 158 0.5 20 14.89 44.9 11,734
2. doi:10.1007/BF02662756.
Лютьеринг, Г. (1998). Влияние обработки на микроструктуру и механические свойства (а + ß) титановых сплавов. Mater Sci Eng, A243, 32-45. doi:10.1016/S0921-5093(97)00778-8.
Лютьеринг, Г., и Уильямс, Дж. К. (2013). Титан. Берлин: Springer Science & Business Media.
Морита Т., Хацуока К., Иидзука Т. и Кавасаки К. (2005). Упрочнение сплава Ti-6Al-4 V кратковременной дуплексной термообработкой. Mater Trans, 46 (7), 1681–1686. doi: 10.2320/matertrans.46.1681.
Мразова М. (2013). Перспективные композиционные материалы будущего в аэрокосмической отрасли. Бюллетень инков, 5 (3), 139-150. дои: 10.13111/2066-8201.2013.5.3.14.
Николас, Т. (2006). Многоцикловая усталость: взгляд на механику материалов. Амстердам: Эльзевир.
Раджан Т.В., Шарма С.П. и Шарма А. (2011). Термическая обработка: принципы и приемы. Нью-Дели: PHI Learning Pvt. ООО
Руппен, Дж., Бховал, П., Эйлон, Д., и МакЭвили, А.Дж. (1979). О процессе зарождения подповерхностной усталостной трещины в Ti-6Al-4V. В J. Fong (Ed.), Механизмы усталости, ASTM STP 675 (стр. 47). Филадельфия: Американское общество испытаний и материалов.
Семиатин С.Л., Книсли С.Л., Феджин П.Н., Чжан Ф. и Баркер Д.Р. (2003). Эволюция микроструктуры при альфа-бета-термообработке Ti-6Al-4 V. Metall Mater Trans A, 34A, 2377-2386. doi: 10.1007/s11661-003-0300-0.
Старке, Э. А., и Уильямс, Дж. К. (1989). Микроструктура и механика разрушения усталостных трещин. В RP Wei & RP Gangloff (Eds. ), Механика разрушения: перспективы и направления, ASTM STP1020 (стр. 184). Филадельфия: Американское общество испытаний и материалов.
Сун, Х.К., Чон, Д.Х., Пак, Т.Д., Ли, Дж.С. и Ким, С.С. (2016). S-N усталостное поведение стали Fe25Mn и ее сварного шва при 298 и 110 K. Met Mater Int, принято. doi: 10.1007/s12540-016-6108-4
Суреш, С. (1983). Прогиб трещины: значение для роста длинных и коротких усталостных трещин. Металл Матер Транс А, 14А, 2375-2385. дои: 10.1007/BF02663313.
Суреш, С. (1985). Прогиб усталостной трещины и контакт поверхности разрушения: микромеханические модели. Металл Матер Транс А, 16А, 249-260. дои: 10.1007/BF02815306.
Суреш, С., и Ричи, Р.О. (1982). Геометрическая модель закрытия усталостной трещины, вызванной морфологией поверхности разрушения. Металл Матер Транс А, 13А, 1627-1631. дои: 10.1007/BF02644803.
Венкатеш, Б.Д., Чен, Д.Л., и Бхоле, С.Д. (2009). Влияние термической обработки на механические свойства сплава Ti-6Al-4 В ЭЛИ. Mater Sci Eng, A506, 117-124. doi: 10.1016/jmsea.2008.11.018.
Ванхилл Р. и Бартер С. (2011). Усталость бета-обработанных и бета-термообработанных титановых сплавов. Берлин: Springer Science & Business Media.
Уэлш Г., Бойер Р. и Коллингс Э. У. (1993). Справочник по свойствам материалов: титановые сплавы. Огайо: ASM International.
Йодер, Г. Р., Кули, Л. А., и Крукер, Т. В. (1976). Микромеханистическая
интерпретация поведения циклического роста трещины в бета-отожженном сплаве Ti-6Al-4V. Вашингтон: Военно-морская исследовательская лаборатория США.
Зияя В., Сенявский Дж., Кубяк К. и Мотыка М. (2001). Усталость и микроструктура двухфазных титановых сплавов. Inzynieria Materiaiowa, 22(3), 981-985. doi: 10.1016/S0921-5093(97)00778-8.
Отправьте свою рукопись в журнал SpringerOpen и получите следующие преимущества:
7 Удобная подача в режиме онлайн 7 Тщательное рецензирование 7 Немедленная публикация после принятия 7 Открытый доступ: статьи находятся в свободном доступе в Интернете 7 Высокая видимость в данной области 7 Сохранение авторских прав на вашу статью Mill, Большой дом отдыха для больших групп в Пик Дистрикт, 22 спальных места
Добавить в избранное
Брэйлсфорд Милл
Посмотреть все 15 изображений
7 Nights
Enquire with owner
Availability
Short Breaks From
£675 p/night
Off peak
(2 ночь мин)
£ 1025 P/Night
Пиковой сезон
(2 ночи мин)
О Уникальном Mill Mill
. Книга Страшного Суда. Великолепный отель может вместить до 22 человек в девяти спальнях, где есть много места для отдыха и развлечений. Это качественный дом с собственной кухней в Пик Дистрикт для групп друзей и больших семей. Brailsford Mill находится на окраине деревни Брейлсфорд, в нескольких минутах ходьбы от магазина, кафе и паба Rose and Crown.
Брэйлсфорд — идеальное место для отдыха. Он находится в самом сердце Дербишир-Дейлс, недалеко от национального парка Пик-Дистрикт. Гости могут насладиться милями пешеходных и велосипедных маршрутов, которые подходят для всех способностей в любое время года. Посетители, которые живут в городах или других оживленных районах, часто удивляются тому, насколько красив этот сельский пейзаж и как быстро города могут превратиться в холмистые поля, леса и сельскую местность.
Помимо прогулок и езды на велосипеде, время на открытом воздухе может включать рыбалку, парусный спорт, скалолазание, спелеологию и верховую езду, а всего в нескольких минутах ходьбы от мельницы находится поле для гольфа. Рядом находится Дерби с отличным выбором мест, где можно сделать покупки, поесть и выпить, а также множество величественных домов и садов, самым известным из которых является Чатсуорт-Хаус.
Другие близлежащие достопримечательности включают Альтон-Тауэрс, Дендрарий Дерби, Пикфорд-Хаус, Карсингтон-Уотерс, Высоты Авраама и собор Дерби. Места для выходного дня могут состоять из посещения рыночного дня в Бейкуэлле, прогулок по элегантным авеню в Бакстоне, шоппинга в Ноттингеме и посещения гончарных мастерских Сток.
Владельцы Brailsford Mill заботятся о том, чтобы их гости могли расслабиться и повеселиться во время своего пребывания, поэтому они предоставили выбор игр, книг и других развлечений в доме и на территории. Пожалуйста, посетите их веб-сайт для получения дополнительной информации.
Фотогалерея (15 изображений)
Удобства и услуги
Расположение (Пик-Дистрикт)
Размещение Включает:
Brailsford Mill включает в себя три этажа и просторную территорию.
Первый этаж:
Огромная кухня с деревянными полами и столешницами, а также много места для хранения и приготовления пищи. Бытовая техника включает в себя двойную плиту, посудомоечную машину, большой холодильник и морозильную камеру, а также большое количество посуды и столовых приборов на срок до 22 человек.
Отдельная столовая со столом, за которым все могут собраться для непринужденной или официальной трапезы. В столовой есть телевизор, а двери можно открыть, чтобы выйти во внутренний двор и в сад.
Спальня 1 с двуспальной кроватью, раскладным и подвесным шкафом, туалетным столиком и прикроватной тумбочкой с лампами для чтения.
Спальня 2 с двумя односпальными кроватями (подходит для детей и подростков, но не для взрослых) и туалетным столиком.
Семейная ванная комната с душем над ванной, туалетом и раковиной.
Первый этаж:
Просторная гостиная с большим количеством удобных сидений, где гости могут смотреть телевизор или фильм, читать, играть в игры или слушать музыку. Оригинальные стены из красного кирпича и деревянная лестница прекрасно контрастируют с мебелью в деревенском стиле.
Спальня 3 — семейный номер с двуспальной кроватью и двухъярусной кроватью. В комнате есть комод и туалетный столик, а также настенный телевизор с DVD-плеером. Ванная комната с душем, туалетом и умывальником.
В спальне 4 могут разместиться два человека на двуспальной кровати с местом для детской кроватки и надлежащим местом для хранения вещей со шкафом и комодом.
Спальня 5 — еще одна прекрасная двухместная комната с туалетным столиком, комодом и штангой для вешалок.
Душевая с душевой кабиной, туалетом и умывальником.
Подсобное помещение со стиральной машиной и прачечной.
Верхний этаж:
Остальные спальни и ванная комната находятся на верхнем этаже.
В спальне 6 есть двуспальная кровать, место для хранения вещей, место для детской кроватки и настенный телевизор с DVD-плеером.
Спальня 7 — еще один просторный семейный номер с двуспальной кроватью, двухъярусной кроватью, надлежащим местом для хранения вещей и телевизором с DVD-плеером.
Спальня 8 рассчитана на двух человек на двух односпальных кроватях с туалетным столиком и прикроватной тумбочкой.
Спальня 9 также является спальней с двумя односпальными кроватями, комодом, штангой для вешалок и туалетным столиком.
Семейная ванная комната с душем над ванной, туалетом и раковиной.
Снаружи: Brailsford Mill располагает обширной территорией, которая включает в себя патио со столом и стульями для трапезы на свежем воздухе, мельничный ручей, отдельные места для барбекю и пикника, а также игровую комнату с настольным футболом. Также есть наземная парковка на десять автомобилей.
Дополнительная информация: Все коммунальные услуги, WiFi, постельное белье предоставляются. Доступны детские кроватки. Пожалуйста, сообщите владельцу, если они потребуются при бронировании. Гости могут предоставить банные полотенца и постельное белье для детской кроватки, если они требуются. Короткие перерывы (минимум три ночи) доступны круглый год. За небольшую дополнительную плату и по предварительной договоренности возможно размещение с двумя хорошо воспитанными собаками. Курение запрещено.
Тарифы Brailsford Mill и дополнительная информация
Конфигурация спальни:
22 спальных места в 9 спальнях (2 семейных/четырехместных, 4 двухместных, 3 односпальных)
Дети:
Да
Собаки/домашние животные:
2 собаки допускаются
Доступность:
Не подходит для инвалидов-колясочников
Курение:
Не курить
Цены за 7 ночей:
Цены уточняйте у владельца
Предпочтительный день прибытия:
Пн/Пт
Варианты оплаты:
Кредитная/дебетовая карта, банковский перевод
Детали группового бронирования:
Все мужские группы — Пожалуйста, уточняйте у владельца.
Posted in Разное

Published by admin
View all posts by admin
Навигация по записям
Prev Как сверлить нержавейку: Как и чем сверлить нержавейку своими руками. Сверление нержавеющей стали видео
Next Химическая коррозия и электрохимическая коррозия: Чем химическая коррозия отличается от электрохимической?
© 2021 Техмашхолдинг
Каталог
Вопросы и ответы
Контакты
ЦИНК
МЕТАЛЛЫ
Услуги
Вакансии
Карта
ТРУБЫ
СВАРКА
Новости
Компания
СТАЛЬ
ГВОЗДИ

INDUSTRY DATA BY STATE — Continued
State Establishments Shipments Employment Cost as % of Shipments Investment per Employee ($)
Total ( $ mil) % от США По учреждению Общее количество % от США По учреждению Заработная плата ($/час)
Источник : 2002 Экономическая перепись . Государства расположены в порядке убывания отгрузок или предприятий (если для большинства отсутствуют данные об отгрузках). Символ (D) появляется, когда данные не раскрываются для предотвращения раскрытия информации о конкурентах. Штаты, отмеченные (D), отсортированы по количеству заведений. Прочерк (-) означает, что элемент данных не может быть рассчитан. Данные могут не отображать все состояния, активные в категории NAICS. Показаны все данные, доступные на момент публикации.
Connecticut 6 17.7 0.4 2,947.0 117 0.4 20 14.74 52.1 1,744
Arizona 12 16. 8 0,4 1,399,1 164 0,5 14 10,31 42.1 1,341
1,341
1,341
1,341
1,341 1,341 1,341.0005
Ривер Стрит, 32 | Исторический заповедник Андовер
Архитектурное описание:
Полутораэтажный модифицированный план мыса
Исторический рассказ:
32 River Street – Riley – Quinn House
1848 – Ballard Vale Machine Shop Co.
Этот бывший мельничный дом внесен в список местного исторического района Баллардвейл. Дом представляет собой полутораэтажный мыс измененного плана, аналогичный другим домам, построенным на этой улице. Переднее крыльцо было более поздним дополнением, создавшим нынешний стиль коттеджа-бунгало, и жители могли наслаждаться прекрасным видом на реку Шоушин через дорогу. Эта земля была включена в собственность компании Ballard Vale Machine Shop Co. 1848 года на плане деревни Баллард-Вейл и участков домов, обследованных в мае 1848 года Франклином Дарракоттом. Перечисленный как лот № 4 в документах, он был приобретен Джоном А. и Элизабет Райли в 189 году.7, которые жили поблизости на соседнем участке к северу.
Дом был куплен Уильямом Ф. Куинном 27 апреля 1914 года. Уильям Ф. Куинн родился в Ирландии в мае 1862 года в семье Генри и Энни (Мелия) Куинн. Они иммигрировали в Америку в 1868 году. Уильям женился 25 декабря 1884 года в церкви Святого Августина на Энни Т. Койл, 25 лет, дочери Джона и Энни (Кэффри) Койл из Андовера. Уильям и Энни снимали дом на Оук-стрит в 1885 году. Он работал полировщиком в Craighead & Kintz Co. в Баллардвейле. Из 189С 3 по 1901 год Уильям живет на Ривер-стрит. В 1904 году семья переехала на улицу Куба. Уильям устраивается на работу формовщиком латуни.
Затем семья Куинн переехала по адресу 30½ Bisson St. Beverly, MA примерно на десять лет. В 1910 году Уильям работал полировщиком обуви. Пятеро из их шести детей переехали с ними. Уильям Фрэнсис младший р. 13 сентября 1887 года сантехник Энни Э.Б. Февраль 1889 г. канцелярская работа на обувной фабрике Рози Т.б. В июне 1890 года в Коннектикуте был оператором общественного телефона Джозеф б. 189 апр.2 продавец розничной бакалейной лавки и самый молодой Питер Д. б. Октябрь 1894 г. 14 лет еще не поступил на работу. Старший сын Джон Генри р. 4 мая 1886 года он был добытчиком на фабрике Smith & Dove Mills в Андовере. Джон женился на Юджинии Э. Пру. Жена Уильяма Энни вернулась в Андовер, купив дом на Ривер-стрит в 1914 году.
Уильям Ф. Куинн-младший, Джозеф и Питер также вернулись в Андовер. Уильям-старший начал работать в качестве переходного тендера в Баллардвейле на железной дороге Бостон и Мэн к 1920 году. Он умер в возрасте 64 лет 27 декабря 19 года.26. Его жена Энни Тереза Куинн умерла 27 февраля 1929 года. Обе они похоронены на кладбище Святого Августина. Питер Д. Куинн продолжал жить со своими родителями и поддерживать их. Питер купил дом из поместья своей матери. К 1930 году Петр женился на Кэтрин М., и они остались здесь. Питер был сантехником. Он умер в 1959 году, а Кэтрин в 2002 году.
Библиография/Ссылки:
Essex County Registry Deeds, Salem, MA
Essex Northern Registry Deeds, Lawrence, MA
Ballardvale Historic District
Andover Building Survey
Andover Historical Society
Andover Townsman
Andover Street Directorys
Записи федеральной переписи населения, 1900, 1910, 1920 com
Исследовано Джеймсом С. Батчелдером — Andover Preservation Comm. Август 2013 г.
Владельцы
Ballard Vale Mill Co. — 1848 — лот № 4
Элизабет Дж. Райли — 9 января 1897 г. — р. 152 стр. 413 лот №4
г. Джон А. и Элизабет Дж. Райли
г. Уильям Ф. Куинн — 27 апреля 1914 г. — р. 341 стр. 541 2 лота, лот № 4
Энни Т. Куинн
Джон Х. Куинн и др. — Доп. — 13 апр. 1929 — р. 545 стр. 545
Поместье Энни Т. Куинн
Питер Д. Куинн — 27 апреля 1929 г. — р. 5435 р. 544
Питер Д. и Кэтрин М. Куинн — 6 августа 1945 г. — р. 675 стр. 130
Кэтрин М. Куинн — 25 августа 1959 г.
Поместье Кэтрин Куинн — сентябрь 2002 г. — Завещание № 01P1477EPI
Майкл Ристучча — 12 сентября 2002 г. — р. 7097 р. 307
Sr. Realty Trust — Ristuccia — 27 января 2003 г. — р. 7478 р. 67
Джозеф А. и Эллен А. ДеБиасе мл. — 28 июля 2003 г. — р. 8070 р. 300
2-й участок со зданиями на западной стороне Ривер-стрит
Джеймс Э. Дирборн
Джон А. Райли — 26 ноября 19002 г. — р. 199 стр. 585
Уильям Ф. Куинн — 27 апреля 1914 г. — р. 341 стр. 541
Инвентарные данные:
Улица Ривер-стрит
Место Баллардвейл
Historic District Ballardvale Local Historic District
Historic Name Riley — Quinn House
Present Use residence
Original Use residence
Construction Date 1848
Источник ECRDS, ENRDL
Архитектурный стиль Греческое Возрождение
Foundation stone/granite
Wall/Trim clapboards/wood
Roof asphalt — gable
Major Alterations 2002 Ristuccia remodeled and updated
Condition отличное
Площадь 0,250 акра
Район жилой
Карта и участок 139-67
Recorded by Stack/Mofford, James S. Batchelder
Organization Andover Preservation Commission
Date entered 1975-77, 8/20/2013, 1/ 1.2017
Изображения:
Карта:
Для просмотра этой карты требуется Javascript.
Многоцикловая усталость и характер распространения усталостных трещин в β-отожженном сплаве Ti-6Al-4V Текст научной работы на тему «Материаловедение»
ИСХОДНЫЙ АРТИКУЛ
Исходная информация
Современные самолеты с высокими характеристиками, включая отношение мощности двигателя к весу, прочность планера, скорость и дальность полета, в значительной степени связаны с использованием титановых сплавов с высокой удельной прочностью и вязкостью разрушения (Ezugwu and Wang). 1997; Андраде и др., 2010). Использование титановых сплавов в авиастроении в последнее время растет по мере увеличения использования CFRP (полимера, армированного углеродным волокном) (Inagaki et al. 2014; Mrazova 2013). Это связано с тем, что при проектировании соединений между разнородными материалами в корпусе самолета необходимо учитывать предотвращение гальванической коррозии и устранение деформации, вызванной разницей в коэффициентах теплового расширения (Каминака и др., 2014; Доначи, 2000).
В ряде литературных источников показано, что различные способы термической обработки могут создавать различные микроструктуры в сплавах + P Ti-6Al-4 V (Ti64), что сильно влияет на статические и динамические свойства (Venkatesh et al. 2009; Morita и др., 2005; Семиатин и др., 2003; Ивасишин и др., 2002; Чандлер, 1996). Типовая термообработка
* Адрес для переписки: [email protected]
1Кафедра материаловедения и технологии конвергенции, ReCAPT, Национальный университет Кёнсан, Чинджу 52828, Южная Корея Полный список сведений об авторе доступен в конце статьи
Springer Open
International Journal of Mechanical and Materials Engineering
Open Access
CrossMaxk
процессы сплава Ti64 проводятся в области +P ниже P transus, включая дуплексный отжиг, термообработку на твердый раствор и старение (STA), рекристаллизационный отжиг и отжиг на мельнице. В отличие от обработки a+P, отжиг сплава a+P Ti64 методом P является менее распространенным типом горячей обработки (Chandler 1996; Campbell 2011). Цель отжига P состоит в том, чтобы индуцировать микроструктуру видманштеттовской или игольчатой а-фазы для получения повышенной стойкости к разрушению, усталости и ползучести, хотя и с умеренным снижением прочности и пластичности по сравнению с микроструктурой равноосной а-фазы (Campbell 2011; Welsch et al. 1993; Ванхилл и Бартер, 2011 г.; Йодер и др. 1976). Отжиг P проводится при температуре лишь немного выше температуры P transus, чтобы предотвратить чрезмерный рост зерен (Ивасишин и др., 2002). Время отжига зависит от толщины среза и должно быть достаточным для полного превращения в P-фазу, а также должно быть сведено к минимуму, чтобы подавить рост зерен P-фазы (Доначи, 2000; Ивасишин и др., 2002; Дэвис, 1995; Борисова). и др., 1975). За отжигом P может следовать пассивное охлаждение на воздухе, хотя более крупные участки могут нуждаться в охлаждении вентилятором или даже в закалке водой, чтобы предотвратить образование вредного слоя 9. 0005
© Автор(ы). Открытый доступ, 2017 г. Эта статья распространяется в соответствии с условиями международной лицензии Creative Commons Attribution 4.0 (http://creativecommons.org/licenses/by/4.C/), которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе, при условии, что вы укажете первоначальных авторов и источник, предоставите ссылку на лицензию Creative Commons и укажете, были ли внесены изменения.
Характеристика многоцикловой усталости и распространения усталостных трещин сплава Ti-6Al-4V, прошедшего р-отжиг
Daeho Jeong1, Yongnam Kwon2, Masahiro Goto3 и Sangshik Kim1*
Abstract
Предыстория: Было исследовано влияние P-отжига на многоцикловую усталость (HCF) и распространение усталостной трещины (FCP) в сплаве Ti64, и были получены результаты. сравнивались с аналогами, подвергнутыми прокатному отжигу. Методы: были проведены испытания на растяжение, испытания HCF с контролируемым напряжением и испытания FCP, а также фрактографический и микрографический анализы до и после испытаний.
9Результаты 0002: Образец Ti64, подвергнутый отжигу P, показал худшие свойства HCF по сравнению с аналогом, подвергнутым прокатному отжигу, в результате более низкого предела текучести. С другой стороны, стойкость к FCP образца Ti64, отожженного методом P, была выше, чем у образца, отожженного на прокатном станке, в режиме низкой и средней AK.
Выводы: Относительно легкое зарождение усталостной трещины на границах колоний образца Ti64, отожженного в P, снижает стойкость к HCF. Сопротивление FCP образца Ti64, отожженного в P, значительно увеличилось, особенно в режиме с низким AK, наряду с сильным разветвлением трещины и прогибом.
Ключевые слова: многоцикловая усталость, распространение усталостной трещины, Ti-6Al-4 V, микроструктура, усталость, P-отжиг
фаза на границах зерен (Доначи 2000). В титановых сплавах a + P термическая нестабильность является функцией фазового превращения P, поскольку при охлаждении от температуры отжига фаза P может превратиться в нежелательную (хрупкую) промежуточную фазу q (Donachie 2000; Froes 2015; Rajan et al. 2011). ). Чтобы предотвратить образование q-фазы, титановые сплавы a + P обычно подвергают стабилизационному отжигу (Donachie 2000; Froes 2015). Эта обработка отжигом дает стабильную P-фазу, способную сопротивляться дальнейшему превращению при воздействии повышенных температур в процессе эксплуатации. Сплав a + P Ti64 с низким содержанием фосфора можно охлаждать на воздухе после температуры отжига без ухудшения их стабильности (Доначи, 2000; Кэмпбелл, 2008).
Несмотря на преимущества отожженных сплавов Ti64, особенно в толстых сечениях, необходимых для большой основной конструкции самолета, мало что известно об усталостных свойствах. В этом исследовании были изучены характеристики многоцикловой усталости (HCF) и распространения усталостной трещины (FCP) сплава Ti64, отожженного методом P, и результаты были сравнены с результатами сплава Ti64, отожженного на прокатном станке. На основе подробных фрактографических и микрографических наблюдений обсуждалось влияние свойств при растяжении и механизма зарождения трещин на поведение HCF отожженного P Ti64. Механизмы, связанные с чувствительным к микроструктуре поведением FCP сплава Ti64, подвергнутого отжигу P, также обсуждались с особым акцентом на морфологию пути трещины.
Методы
Для изучения поведения HCF и FCP сплава Ti64, отожженного P, были предоставлены пластины Ti64 толщиной 70 мм, отожженные P, без стабилизации P после отжига. Также был предоставлен отожженный в прокате сплав Ti64 толщиной 3 мм для сравнения настоящих результатов испытаний сплава Ti64, отожженного в P, с образцом, прошедшим термическую обработку общего назначения. На рис. 1 схематично показаны условия термообработки, использованные в данном исследовании. Для микрографического наблюдения образцы Ti64 были отполированы и протравлены с использованием раствора реактива Кролла (85 мл h3O + 3 мл HNO3 + 5 мл HF) (Gammon et al. 19).85), и использовался оптический микроскоп. На рис. 2 представлены оптические микрофотографии образца Ti64, отожженного в условиях P (а) и отожженного в мельнице (б). Образец Ti64, подвергнутый отжигу P, показал пластинчатую микроструктуру колоний игольчатых пластинок, выровненных с той же кристаллографической ориентацией в пределах границ предшествующих зерен P. Периодически наблюдались глобулярная а-фаза и межкристаллитный а-слой вдоль границы зерен Р. В отожженном на прокатном стане сплаве Ti64 обнаружены равноосные а-зерна со средним размером 10 мкм и частицеобразно трансформированная Р-фаза по границам а-зерен. 9/ \ \
/ o \ O \ 2-
/ V / \ 5 A1®
р-отжиг \ / прокатный отжиг
Время (час)
Рис. 1 Схематическое изображение условий термообработки
Рис. 2 Оптические микрофотографии образцов Ti64
(поперечной) ориентации (а) p-отожженных, (b) прокатных отожженных. На рисунке 3 показана схематическая иллюстрация (а) образца для растяжения, (б) усталостного образца S-N и (в) образца CT, использованного в этом исследовании. Испытания на растяжение проводились на универсальной испытательной машине с винтовым приводом (модель: MTDI UT-100) при номинальной скорости деформации 1 x 10-3 /сек. Испытания на усталость S-N проводились на сервогидравлической испытательной машине (модель: Instron 8516) с прикладываемыми напряжениями в диапазоне от 170 до 405 МПа при коэффициенте R 0,1 в условиях одноосного нагружения с синусоидальной частотой 30 Гц при 25°. C в соответствии со стандартом ASTM E466 (стандарт ASTM E466 2002). Выбег усталостных испытаний S-N определялся как неотказанный до 5 х 106 циклов. На образцах, испытанных на растяжение и усталость S-N, был проведен анализ с помощью сканирующего электронного микроскопа (СЭМ) для изучения режима разрушения. Испытания на распространение усталостной трещины (FCP) проводились на образцах CT при 25 °C в соответствии со стандартом ASTM E647 (стандарт ASTM E647 2002) с использованием сервогидравлической испытательной машины (модель: Instron 8516). Испытания FCP проводились с синусоидальной частотой 10 Гц и при коэффициентах R 0,1 и 0,7. Длина усталостной трещины измерялась автоматически с использованием метода DCPD (падение потенциала постоянного тока). Анализ вида разрушения и исследование траектории трещины проводились на FCP 9.0005
протестированных образцов с помощью СЭМ и оптического микроскопа.
Результаты и обсуждение
На рис. 4 показаны типичные кривые напряжения-деформации образцов Ti64, подвергнутых p-отжигу и отжигу в прокате, с осью нагрузки, параллельной направлению прокатки. Результаты испытаний сведены в Таблицу 1, где каждое значение представляет собой среднее значение результатов повторных испытаний. Как и ожидалось, прочность и пластичность образца Ti64, подвергнутого p-отжигу, были ниже, чем образца, отожженного на прокатном станке (Campbell 2011; Jeong et al. 2016a). Установлено, что эффективная длина скольжения является важным микроструктурным параметром, влияющим на свойства растяжения сплавов a/p-Ti. Например, первичные границы зерен образца Ti64, отожженного в прокате, действуют как барьеры для движения дислокаций, а меньший размер зерна может уменьшить эффективную длину скольжения, повышая как прочность, так и пластичность (Lutjering 19).98; Зиаджа и др. 2001). Для ламеллярной микроструктуры игольчатой а-фазы выровненные а-пластинки разделены тонкими ребрами р-фазы, образуя а/р-границу, которая не действует как эффективный барьер для скольжения. Однако колония тромбоцитов имеет определенную кристаллографическую ориентацию, и границы колонии являются эффективными барьерами для скольжения наряду с границами предшествующих p-зерен (Lutjering 1998; Ziaja et al. 2001; Lutjering and Williams 2013). Таким образом, размер колонии, а также размер первичного р-зерна играют важную роль в определении свойств растяжения сплава Ti64, подвергнутого р-отжигу (Lutjering 19).м для прокатно-отожженного аналога. Такая большая разница в эффективной длине скольжения объясняет меньшую прочность и пластичность образца Ti64 после p-отжига. На рис. 5 показаны фрактограммы СЭМ образцов Ti64 с разрывом при растяжении (а) после p-отжига и (b) после отжига на мельнице. Большие фасетки спайности наблюдались для p-отожженного образца Ti64 с
.
Деформация (%)
4 Типичные кривые напряжение-деформация образцов Ti64 после p-отжига и
после отжига в прокате
(МПа) (МПа) Удлинение (%)
П-отжиг 867 950 4,2
Прокатный отжиг 953 979 18,0
между этими гранями прерывисто расположены ямки. Эти грани расщепления, по-видимому, являются результатом разрыва при растяжении, происходящего при разрезании выровненных а-пластин. , аналог, отожженный на мельнице, показал чашечно-конусный тип вязкого излома с мелкими ямками, покрывающими поверхность излома.
Зарождение трещины при усталостной нагрузке во многом определяет стойкость титановых сплавов к ВПЧ (Николас, 2006). Поскольку предел текучести свидетельствует о сопротивлении деформации скольжения, вызывающей зарождение трещин на гладкой поверхности, поэтому он является одним из наиболее важных параметров, влияющих на сопротивление HCF (Jung et al. 2014; Jeong et al. 2013). Как и в случае поведения при растяжении, микроструктура может оказывать существенное влияние на сопротивление HCF сплава Ti64. Для отожженного на прокатном станке образца Ti64 более мелкое первичное а-зерно имеет тенденцию улучшать сопротивление HCF, поскольку предел текучести увеличивается с уменьшением первичного а-зерна. Затем требуется более высокое приложенное напряжение, чтобы инициировать трещину в первичном зерне из-за растрескивания полосы скольжения (Лукас и Конечны 19).- отожженный образец Ti64 повышает стойкость к HCF за счет уменьшения эффективной длины проскальзывания, как и в аналоге, подвергнутом прокатному отжигу (Lutjer-ing 1998; Ziaja et al. 2001; Lucas and Konieczny 1971; Bowen and Stubbbington 1973; Demulsant and Mendez 1995). Более узкие а-пластинки внутри колоний могут еще больше подавить возникновение трещины из-за растрескивания полос скольжения, поскольку трещина должна проходить через большее количество ребер |3 в выровненных а-тромбоцитах (Eylon and Pierce, 1976; Bania et al., 1982; Ruppen et al.). др. 19-отожженные и отожженные в прокате образцы Ti64, одноосно усталостные при
0,1
Д о . □ P-Annealed □
«Аннализованная мельница
101 105 106 10 ‘
Циклы до сбоя (NF)
£ 0,8 U> S A)
S 06 2
■ S> 0,4>-
я „ „ О 0-2
Нормированный по пределу текучести
9-отожженный Ti64 уступал аналогу, подвергнутому прокатному отжигу. Как упоминалось ранее, такая тенденция на рис. 6а может быть в основном связана с более низким пределом текучести сплава Ti64, отожженного в P, по сравнению с аналогом, отожженным на прокатном стане. Для подтверждения такого представления кривые усталости S-N образцов Ti64, отожженных в условиях P и отожженных на мельнице, были нормированы по значениям предела текучести. Как показано на рис. 6b, две кривые усталости тесно слились, что свидетельствует о том, что предел текучести играет важную роль в определении поведения HCF сплава Ti64. На рис. 6b также было заметно, что существует значительная разница между двумя нормированными кривыми усталости. Поэтому было высказано предположение, что микроструктурные характеристики, а также предел текучести могут влиять на сопротивление HCF образца Ti64, влияя на зарождение усталостной трещины. Усталостные трещины в сплавах a + P Ti, как правило, зарождаются в полосах скольжения на поверхности крупного зерна a на ранней стадии усталостной долговечности (Ким и др., 2013; Сунг и др., 2016). Сообщалось, что при уровне приложенного напряжения, близком к пределу выносливости, трещина начинает формироваться на границе между фазами а и Р на более поздних этапах усталостной долговечности (Хайнс и Лютьеринг 19).99). На рис. 7 показано микрографическое исследование зарождения трещины на поверхности протравленного образца и соответствующие фрактограммы СЭМ для отожженного в прокате образца Ti64, подвергнутого усталости при коэффициенте R 0,1. В основном наблюдались два различных типа зарождения трещин, включая (а) внутризеренное растрескивание внутри зерна и (б) растрескивание на границе а/р. Нынешнее наблюдение на рис. 7 соответствует обнаруженным ранее местам зарождения усталостной трещины в сплавах Ti64, подвергнутых прокатному отжигу (Jeong et al. 2016a). Подходящие фрактографы SEM
отражает характер места зарождения трещины, показывая частицеподобную фазу P на поверхности разрушения для случая растрескивания на границе a/p. В целом, грубые пластинчатые микроструктуры с колониями выровненного а и протяженным плоским шликером поперек этих колоний часто имеют более низкую устойчивость к HCF по сравнению с микроструктурой мелкозернистой равноосной а-фазы с уменьшенной эффективной длиной шликера (Lutjering 1998; Ziaja et al. 2001). . Чтобы лучше понять поведение HCF сплава Ti64, подвергнутого отжигу P, были исследованы предпочтительные места для зарождения трещин и режим разрушения в образце, разрушенном усталостью. На рис. 8 показана поверхность образца, показывающая зарождение трещины, и фрактограммы СЭМ испытанного на усталость образца Ti64, отожженного в P. В отличие от образцов, отожженных на прокатном станке, усталостные трещины в образце Ti64, отожженном методом P, образовались вдоль границ колоний. Как только небольшая трещина возникает на границе a/P в результате растрескивания полосы скольжения, трещина имеет тенденцию к распространению в виде хрупкого расщепления, образуя большие грани на поверхности разрушения. Принимая во внимание характер псевдоскола роста трещины для отожженного на прокатном станке образца Ti64 (рис. 7), можно было ожидать существенную разницу в росте трещины между двумя условиями отжига. Настоящие фрактографические и микрографические исследования на рис. 7 и 8 предполагают, что легкость зарождения трещины, а также более низкий предел текучести способствовали более низкой стойкости к HCF образца Ti64, отожженного в P, по сравнению с аналогом, отожженным на прокатном станке. Было четко отмечено, что пластинчатая структура в P-
Рис. 7 Микрографическое наблюдение с помощью СЭМ образца Ti64, испытанного на усталость и отожженного в прокате, и соответствующие фрактограммы СЭМ, показывающие (а) внутризеренное растрескивание внутри зерна и (б) растрескивание на границе а/р
Рис. 8 Микрографическое наблюдение образца Ti64, подвергнутого испытанию на усталость, и соответствующие фрактограммы СЭМ, показывающие растрескивание на границе колоний
отожженных образцов Ti64, привели к легкому инициированию трещины из-за растрескивания полосы скольжения вдоль границы a/p по сравнению с квази- растрескивание при расщеплении на границе раздела зерен или а/частиц p для аналога, подвергнутого прокатному отжигу.
На рис. 9 показаны кривые da/dN-AK для образцов Ti64, подвергнутых p-отжигу и прокатке, испытанных FCP при отношении R, равном (a) 0,1 и (b) 0,7. Было отмечено, что скорости FCP образца Ti64 после p-отжига были значительно ниже, чем у аналога, подвергнутого прокатному отжигу, при низких и средних режимах AK при обоих отношениях R, равных 0,1 и 0,7. Выше значения AK, равного 30 МПаВм при отношении R 0,1 и 10 МПаВм при отношении R 0,7, скорости FCP образцов после термического отжига и отожженных в прокате стали одинаковыми. Как и ожидалось, увеличение отношения R с 0,1 до 0,7 увеличило показатели FCP каждого образца, особенно в режиме с низким AK. Влияние коэффициента R на поведение FCP в основном связано с эффектами закрытия трещин, при которых поверхности трещин контактируют друг с другом, при этом коэффициент интенсивности напряжения закрытия трещины Kcl ниже минимального коэффициента интенсивности приложенного напряжения Kmin (Старке и Вильямс 19).89; Чон и др. 2015а). На рис. 9 отмечено, что разница в скорости FCP образцов Ti64 между p-отжигом и прокатным отжигом в режиме низкой АК имеет тенденцию к уменьшению с увеличением отношения R от 0,1 до 0,7. Для того чтобы понять причину повышения стойкости к ФКП при p-отжиге при низких и средних режимах АК, траекторию трещины исследовали с помощью оптического микроскопа. Для этого исследования выбранные образцы были отполированы, протравлены, испытаны FCP, а траектории трещин были фотодокументированы. На рис. 10 показаны траектории трещин в образце Ti64, подвергнутом p-отжигу, испытанном FCP при отношении R 0,1 и задокументированном при (а) режиме AKth, (b) AK 20 МПаВ·м и (c) AK 40 МПаВ·м. Для сравнения на рис. 10г приведена траектория трещины отожженного в прокате образца Ti64, исследованного в режиме AKth. В образце Ti64, подвергнутом p-отжигу, наблюдался ряд раздвоенных трещин при низком и среднем режимах AK. Раздвоенные трещины в основном прорезают пакеты колоний. Когда трещины были благоприятно ориентированы по отношению к микроструктурной ориентации (т. е. ориентация пакетов, ориентация границ зерен), некоторые трещины росли вслед за предшествующими границами р-зерен или границами пакетов. С другой стороны, отожженный в прокате образец Ti64 с равноосными зернами а не показал каких-либо заметных бифуркаций трещин, независимо от примененного АК. Примечательно, что бифуркация трещины в p-отожженном образце Ti64 больше не наблюдалась при высоком режиме AK, как показано на рис. 10c. Известно, что рост усталостной трещины сплавов a + p Ti в соседние, но по-разному ориентированные колонии а сопровождается значительным изгибом трещины, разветвлением трещины и образованием вторичной трещины из-за ограниченного числа систем скольжения, доступных в ГПУ а-фазе ( Холлидей и Биверс 1981; Хикс и др. 1983 год; Суреш 1983; Суреш 1985; Суреш и Ричи, 1982).
Рис. 9 Кривые da/dN-AK для образцов Ti64, подвергнутых p-отжигу и прокатке, испытанных FCP при отношении R, равном (a) 0,1 и (b) 0,7
Направление роста трещины
Рис. 10 Траектории трещин образца Ti64, подвергнутого p-отжигу, испытанному FCP при отношении R 0,1 и задокументированному в (a) режиме AKth, (b) AK 20 МПаВ·м и (c) AK 40 МПаВ·м с помощью оптического микроскопа. Для сравнения (d) также включена траектория трещины образца Ti64 после прокатки, исследованного с помощью СЭМ в режиме AKth
Направление роста трещины
Рис. 11. Траектории трещин в образце Ti64, подвергнутом отжигу p-типа, испытанному FCP при отношении R 0,7 и задокументированном при (a) режиме AKth и (b) AK 40 МПаВ·м
настоящее наблюдение подтверждено что пластинчатая структура способствовала раздвоению трещины при низком и среднем режимах АК, что, в свою очередь, снижало эффективное значение АК и, в конечном итоге, снижало скорость FCP. Закрытие трещины будет выше для микроструктуры с раздвоенной трещиной, что еще больше снизит скорость FCP, особенно при низком режиме AK. Таким образом, превосходная стойкость к образованию трещин образцов Ti64, подвергнутых p-отжигу, с пластинчатой микроструктурой колонии объясняется тем, что траектория трещины характеризуется высокой степенью отклонения трещины, бифуркацией и вторичным растрескиванием. На рис. 11 показаны траектории трещин образца Ti64, прошедшего p-отжиг, FCP, испытанного при отношении R 0,7 и задокументированного при (а) режиме AKth и (b) AK 40 МПаВ·м. Заметно, что при высоком коэффициенте R 0,7 уже не наблюдалось раздвоение и прогиб трещины даже при низком режиме АК. Отсутствие меандрирования трещин путем бифуркации и прогиба, по-видимому, является причиной менее заметного улучшения стойкости к FCP при отношении R 0,7 с p-отжигом по сравнению с таковым при отношении R 0,1. Настоящее наблюдение также предполагает, что существует критическое значение Kmax, выше которого бифуркация трещины в образце Ti64 после p-отжига не происходит.
На рис. 12 и 13 показаны СЭМ-фрактограммы отожженного образца Ti64, подвергнутого FCP-испытанию, задокументированные (а) в режиме околопороговой АК и (б) при АК 30 МПаВ·м соответственно при коэффициенте R 0,1. (рис. 12) и 0,7 (рис. 13). Предыдущие исследования, проведенные авторами поведения FCP образца Ti64, отожженного на мельнице, показали тонкие трансзернистые грани в результате квазискола в околопороговом режиме AK (Jeong et al. 2016b). С увеличением АК трансгранулярные грани квазискола становились более тонкими. Для p-отожженного образца Ti64 в околопороговом режиме АК наблюдались крупные трансгранулярные фасетки спайности. Учитывая
размера каждой грани было высказано предположение, что как границы колоний, так и границы p-зерен влияют на поведение FCP отожженного p-образца Ti64 (Kim et al. 2011; Jeong et al. 2015b; Jeong et al. 2014). С увеличением AK для р-отожженного образца преобладала квазисколая огранка. Из-за разветвления трещин на поверхности излома периодически наблюдались вторичные трещины. В основном тенденция, наблюдаемая при отношении R, равном 0,1 на рис. 12, для образца Ti64, подвергнутого p-отжигу, также преобладала при высоком отношении R, равном 0,7, показывая большие трансзернистые грани на поверхности излома.
Выводы
Были изучены характеристики многоцикловой усталости (МЦУ) и распространения усталостных трещин (FCP) отожженного сплава Ti64 и сделаны следующие выводы.
Направление роста трещины
Рис. 12 Фрактограммы СЭМ образца Ti64, отожженного в ß-фазе, испытанного при коэффициенте R 0,1 и задокументированном при (а) режиме AKth и (b) AK 30 МПаВ·м
Направление роста трещины
Рис. 13 Фрактограммы СЭМ образца Ti64, отожженного в ß-фазе, испытанного при коэффициенте R 0,7 и задокументированном при (а) режиме AKth и (b) AK 30 МПаВм·9Отожженный образец Ti64 показал худшие свойства при растяжении по сравнению с аналогом, подвергнутым прокатному отжигу. Снижение прочности на растяжение и пластичности при P-отжиге было связано с увеличением эффективной длины скольжения, поскольку границы колоний, а также границы предшествующих зерен P действовали как микроструктурные барьеры для движения дислокаций.
2. Наряду со снижением предела текучести при Р-отжиге, стойкость к ВТС образца Ti64, отожженного Р, также была ниже, чем у аналога, отожженного на прокатном станке. Относительно легкое зарождение усталостной трещины на границах колоний образца Ti64, подвергнутого отжигу P, по сравнению с зарождением либо на поверхности раздела a/p, либо внутри зерна для аналога, отожженного в мельнице, дополнительно снижает стойкость к HCF.
3. Из-за внешнего эффекта разветвления и прогиба трещины стойкость к FCP образца Ti64, подвергнутого п-отжигу, была выше, чем у образца
, подвергнутого прокатному отжигу, в режиме низкой и средней AK при обоих отношениях R, равных 0,1 и 0,7. . При высоком режиме AK ветвление и прогиб трещины больше не наблюдались, а скорости FCP образца Ti64, отожженного в β-фазе, стали такими же, как у аналога, отожженного в прокате.
Благодарности
Эта работа была поддержана программой Центра инженерных исследований (ERC) через Национальный исследовательский фонд Кореи (NRF), финансируемый Министерством образования, науки и технологий (2011-0030801). Эта работа также была поддержана Программой инноваций IndustrialTechnology (10050561, Формирование, последующая обработка и технология производства сборки для обтекателя сопла сверхзвукового двигателя весом 17700 фунтов), финансируемой Министерством торговли, промышленности и энергетики (MI, Корея) и Фондом фундаментальных исследований. Программа Корейского института материаловедения (KIMS).
Вклад авторов
DH провел эксперименты, собрал данные и написал статью. YN, M и SS руководили и поддерживали эту работу и внесли свой вклад в написание статьи своим опытом и советами. Все авторы прочитали и одобрили окончательный вариант рукописи.
Конкурирующие интересы
Авторы заявляют об отсутствии конкурирующих интересов. Сведения об авторе
Кафедра материаловедения и технологии конвергенции, ReCAPT, Национальный университет Кёнсан, Чинджу 52828, Южная Корея. 2Отдел обработки материалов, Корейский институт материаловедения, Чангвон 51508, Южная Корея. 3Кафедра машиностроения, Университет Оита, Оита 870-1192, Япония.
Получено: 5 августа 2016 г. Принято: 12 декабря 2016 г. Опубликовано в Интернете: 4 января 2017 г.
Ссылки
Андраде А., Морчелли А. и Лобо Р. (2010). Деформация и разрушение альфа/бета титанового сплава. Revista Materia, 15(2), 364-370. дои: 10.1590/S1517-70762010000200038.
Стандарт ASTM E466. (2002). Стандартная практика испытания металлических материалов на осевую усталость с постоянной амплитудой, контролируемой силой проводимости. Ежегодный сборник стандартов ASTM, 03.01. Филадельфия: Американское общество испытаний и материалов.
Стандарт ASTM E647. (2002). Стандартный метод испытаний для измерения скорости роста усталостной трещины. Ежегодный сборник стандартов ASTM, 03.01. Филадельфия: Американское общество испытаний и материалов.
Баниа, П.Дж., Бидуэлл, Л.Р., Холл, Дж.А., Эйлон, Д., и Чакрабарти, А.К. (1982). Взаимосвязь разрушения и микроструктуры в титановых сплавах. В JC Williams & AF Belov (Eds.), Титан и титановые сплавы, научные и технологические аспекты (Том 1, стр. 663). Нью-Йорк: Пленум Пресс.
Борисова Е.А., Шашенкова 1.1., Кривко А.И., Барашева Т.В. (1975). Вакуумный отжиг титановых сплавов. Met Sci Heat Treat, 17(4), 313-316. дои: 10.1007/BF00663392.
Боуэн, А. В., и Стаббингтон, Калифорния (1973). Влияние работы a + p на усталостные свойства и свойства растяжения стержней Ti-6Al-4V. В RI Jaffee & HM Burte (Eds.), Ttanium science and technology (стр. 2097). Нью-Йорк: Пленум Пресс.
Кэмпбелл, Ф. (2008). Элементы металлургии и технических сплавов. Огайо: ASM International.
Кэмпбелл, ФК, младший (2011). Технология изготовления аэрокосмических конструкционных материалов. Амстердам: Эльзевир.
Чандлер, Х. (1996). Руководство по термообработке: методы и процедуры для цветных сплавов. Огайо: ASM International.
Дэвис, Дж. Р. (1995). Справочник по специальности АСМ: инструментальные материалы. Огайо: ASM International.
Демульсант, X., и Мендес, Дж. (1995). Влияние микроструктуры на зарождение и рост малых усталостных трещин в сплавах Ti6A14V. Fatigue Fract Eng Mater Struct, 18, 1483-1497. doi:10.1111/j.1460-2695.1995.tb00870.x.
Доначи, М. Дж. (2000). Титан: техническое руководство (2-е изд.). Соединенные Штаты Америки: ASM International, Огайо.
Эйлон, Д., и Пирс, К.М. (1976). Влияние микроструктуры на усталостные свойства Ti-6AI-4 с надрезом V. Metall Mater Trans A, 7A, 111-121. дои: 10.1007/ BF02644046.
Эзугву, Э. О., и Ван, З. М. (1997). Титановые сплавы и их обрабатываемость — обзор. J Mater Process Tech, 68, 262-274. дои: 10.1016/S0924-0136(96)00030-1.
Фроэс, Ф. Х. (2015). Титан: металлургия, обработка и применение. Огайо: ASM International.
Гэммон, Л.М., Бриггс, Р.Д., Паккард, Дж.М., Бэтсон, К.В., Бойер, Р., и Домби, К.В. (1985). Металлография и микроструктуры Том 9. Огайо: ASM International.
Halliday, MD, & Beevers, CJ (1981). Некоторые аспекты закрытия усталостных трещин в двух контрастных титановых сплавах. J Test Eval, 9, 195-201. дои: 10.1520/JTE11227J.
Хикс, Массачусетс, Джил, Р. Х., и Биверс, К. Дж. (1983). Медленный рост усталостной трещины и пороговое поведение в IMI 685. Fatigue Fract Eng Mater Struct, 6, 51-65. doi: 10.1111/j.1460-2695.1983.tb01138.x.
Хайнс, Дж. А., и Лютьеринг, Г. (1999). Распространение микротрещин при амплитудах напряжений ниже обычного предела выносливости в Ti-6Al-4 V. Fatigue Fract Eng Mater Struct, 22, 657-665. doi:10.1046/j.1460-2695.1999.t01-1-00217.x.
Инагаки И., Такечи Т., Сираи Ю. и Ариясу Н. (2014). Применение и особенности титана для аэрокосмической промышленности. Технический отчет Nippon Steel & Sumitomo Metal, 106, 22-27.
Ивасишин О.М., Семиатин С.Л., Марковский П.Е., Шевченко С.В., Ульшин С.В. (2002). Рост зерна и эволюция текстуры в Ti-6Al-4 V при бета-отжиге в условиях непрерывного нагрева. Mater Sci Eng, A337, 88-96. doi: 10.1016/S0921-5093(01)01990-6.
Чон, Д. Х., Ли, С. Г., Джанг, В. К., Чой, Дж. К., Ким, Ю. Дж., и Ким, С. С. (2013). Характеристики криогенной S-N усталости и распространения усталостных трещин в аустенитных сталях с высоким содержанием марганца
. Металл Матер Транс А, 44А, 4601-4612. дои: 10. 1007/s11661-013-1809-5.
Чон, Д. Х., Чой, М. Дж., Байк, С. И., Ли, Х. К., и Ким, С. С. (2014). Влияние эксплуатационного воздействия на распространение усталостной трещины в материале диска турбины Inconel 718 при повышенных температурах. Mater Charact, 95, 232-244. doi:10.1016/j.matchar.2014.06.022.
Чон, Д. Х., Ли, С. Г., Со, И. С., Ю, Дж. Ю., и Ким, С. С. (2015a). Характер распространения усталостной трещины в сварном шве из стали Fe24Mn при 298 и 110 K. Met Mater Int, 21(1), 22-30. doi: 10.1007/s12540-015-1004-x.
Чон, Д. Х., Ли, С. Г., Со, И. С., Ю, Дж. Ю., и Ким, С. С. (2015b). Влияние приложенного потенциала на поведение усталостной трещины в стали Fe24Mn в морской воде. Met Mater Int, 21(1), 14-21. doi:10.1007/s12540-015-1003-y.
Чон, Д. Х., Сун, Х. К., Квон, Ю. Н., и Ким, С. С. (2016a). Влияние воздействия сверхпластической деформации на растяжение и усталостное поведение S-N сплава Ti64. Met Mater Int, 22(4), 594-600. doi: 10.1007/s12540-016-6041-6.
Чон, Д. Х., Сунг Х. К., Квон, Ю. Н., и Ким, С. С. (2016). Влияние воздействия сверхпластической формовки на характер распространения усталостной трещины в сплаве Ti-6Al-4V. Встретил Mater Int, принят. doi: 10.1007/s12540-016-6075-9
Юнг, Д. Х., Квон, Дж. К., Ву, Н. С., Ким, Ю. Дж., Гото, М., и Ким, С. С. (2014). Характеристики усталостной усталости S-N и распространения усталостной трещины в стали Х80 при комнатной и низких температурах. Металл Матер Транс А, 45А, 654-662. doi: 10.1007/s11661-013-2012-4.
Каминака Х., Абэ М., Мацумото С., Кимура К. и Камио Х. (2014).
Характеристики и применение высококоррозионностойких титановых сплавов. Технический отчет Nippon Steel & Sumitomo Metal, 106, 34-40.
Ким, Й.Дж., Квон, Дж.К., Ли, Х.Дж., Джанг, В.К., Чой, Дж.К., и Ким, С.С. (2011). Влияние микроструктуры на распространение усталостной трещины и усталостные характеристики S-N сталей TMCP с пределом текучести примерно 450 МПа. Металл Матер Транс А, 42А, 986-999. doi: 10.1007/s11661-010-0577-8.
Ким, С.С., Квон, Дж.К., Ким, Ю.Дж., Джанг, В.К., Ли, С.Г., и Чой, Дж.К. (2013). Факторы, влияющие на поведение усталостных трещин в аустенитных сталях. Мел Матер Инт, 19 лет(А), 1-8. doi: 10.1007/s12540-013-4007-5.
Лукас, Дж. Дж., и Конечны, П. П. (1971). Взаимосвязь между размером альфа-зерна и усталостной прочностью при возникновении трещин в Ti-6AI-4 V. Metall Mater Trans A, 2A,