Большая Энциклопедия Нефти и Газа. Аустенитный класс стали

3. Стали аустенитного класса

В качестве коррозиоииостойких аустенитных сталей наибольшее распространение имеют хромоникелевые стали типа 18-9 с добавками титана, ниобия, молибдена. Развитие энергетической техники и непрерывное повышение рабочих параметров машин потребовало создания большого количества аустенитных жаропрочных сталей с разнообразным и сложным химическим составом [3], используемых для работы при высоких температурах.

Распространенной нержавеющей и жаропрочной сталью, обладающей хорошей стойкостью в коррозионноактивных средах, является сталь Х18Н9Т. Представления об уровне механических свойств этой стали при нормальных температурах дают следующие показатели, полученные при испытании поковок типа дисков после аустенизации и отпуска (на тангенциальных образцах): = 3034 кГ/мм2, 𝜎в = 5360 кГ/мм2, δ = 4750%, = 6570%, ан = 1620 кГм/см2. Поковки из стали такого же типа,но без титана (сталь Х18Н9) имеют, как правило, более низкий предел текучести = 2428 кГ1мм2 при значениях δ и около 50—60%.

Коррозионная стойкость стали во многом зависит от состава и состояния структуры, определяемой режимом термической обработки. Чем меньше содержание углерода в стали, тем выше ее коррозионная стойкость. Эффективное действие оказывает и содержание титана в стали, стойкость которой в отношении межкристаллитной коррозии зависит от количественного соотношения между титаном и углеродом. Именно поэтому минимально допустимое содержание титана связывается в технических условиях с содержанием углерода. Указанное в табл. 1 соотношение углерода и титана не соответствует ГОСТу 5632—51, так как опыт производства ответственных поковок из стали Х18Н9Т показал, что регламентированное ГОСТом минимальное содержание титана, равное (С% - 0,03) 5, недостаточно для эффективной коррозионной стойкости крупных поковок (например, компрессорных дисков), подвергаемых термической обработке в виде аустенизации и последующего отпуска. Коломбье и Гохман рекомендуют доводить отношение Ti к С даже до 6 [4].

Однако в ряде химически активных сред сталь Х18Н9Т не обеспечивает необходимой коррозионной стойкости. В этих случаях иногда применяется хромоникельмолибденовая сталь типа 16-13-3 с присадкой титана или сталь Х18Н12М2Т, которые обнаруживают меньшую склонность к межкристаллитной коррозии. По механическим свойствам сталь Х18Н12М2Т близка к стали Х18Н9Т.

Сталь Х18Н22В2Т2 относится к группе дисиерсионно- твердеющих сталей и отличается высокими механическими свойствами. После аустенизации и старения механические свойства крупных поковок из этой стали (исходные слитки весом до 11 т) находятся на следующем уровне: 0О 2 = 40-455 кГ/ммг, ав = = 80—-90 кГ/мм2, б = 25-7-35%, ^ = 35 -50%, ан = 10 4- —-15 кГ-м!см2.

Сталь ЭИ405 способна к медленному и длительному старению и применительно к дискам характеризуется следующими показателями механических свойств: = 3438 кГ/мм2, 𝜎в = 5860 кГ/мм2, δ= 4050%, ψ= 4565%, ан = 1012 кГм/см2. Эта сталь хорошо сопротивляется коррозии и окалинообразованию при температуре до 750° С, но склонна к охрупчиванию вследствие выделения а-фазы, что ограничивает ее применение в деталях, рассчитанных на длительные сроки службы, при температуре до 600° С [1 ].

Сталь ЭИ395, так же как и сталь ЭИ405, способна к длительному старению и упрочняется при помощи дисперсионного твердения. Механические свойства стали при 20° С отличаются высокими показателями прочности: - до 50 кГ/мм2, в- до 88 кГ/мм2 при δ = 23% и ψ = 37%. Механические свойства при повышенных температурах также высоки, например при 650° предел текучести = 30-32 кГ/мм2. Характерная для этой стали стабильность свойств при длительных выдержках позволяет уверенно использовать ее в деталях, работающих при температуре до 650°С [1]. Однако она весьма нетехнологична в ковке. Производство крупных поковок из этой стали представляет большие трудности.

Более экономичной сталью аустенитного класса является сталь ЭИ572, которая по жаропрочным характеристикам превосходит многие другие стали аналогичной степени легированности. Эта сталь также упрочняется при помощи дисперсионного твердения, достигаемого аустенизацией с последующим старением. Механические свойства ее характеризуются следующими типичными результатами испытаний производственных дисков: = 3540 кГ/мм2, 𝜎в = 6575 кГ/мм2, δ и ψ = 20-30%, ан = 58 кГм/см2.

При 600°С средние значения предела текучести стали ЭИ572 соответствуют 20—26 кГ/мм2, а при 650°С – 16- 20 кГ/мм2. Относительное удлинение δ, сужение поперечного сечения ψ и особенно ударная вязкость ан резко снижаются при выдержке стали в условиях температур 650—700° С, что обусловлено ее структурной неустойчивостью: сталь склонна к охрупчиванию в результате образования σ-фазы.

Сталь ЭИ572 обладает высокой длительной пластичностью при температуре до 600—650°С и с учетом свойств жаропрочности применяется обычно для деталей, рассчитанных на длительные сроки службы при этих температурах. Для более высоких температур эта сталь непригодна вследствие охрупчивания.

К числу аустенитных сталей с относительно высокой жаропрочностью относится хромоникельвольфрамониобиевая сталь с добавкой бора ЭИ726, разработанная ЦНИИчермет. Эта сталь имеет хорошие пластические свойства при длительном разрыве и высокую стабильность структуры и свойств при длительном нагреве, но сравнительно низкий предел текучести при нормальной и повышенной температурах.

В дисковых поковках крупных размеров, откованных из слитков весом 4 т, уровень предела текучести в тангенциальном направлении при 20°С соответствует 24-28 кГ/мм2, предел прочности 𝜎в = 5057 кГ/мм2.

Высокожаропрочной сталью, превосходящей по уровню свойств многие аустенитные стали других марок, является хромо- никельвольфрамотитановая сталь ЭИ612, разработанная ЦКТИ. Эта сталь обладает высокими механическими свойствами при 20°С: = 4055 кГ/мм2, σв = 7590 кГ/мм2, δ = 2028%, ψ= 2545%, ан = 610 кГм/см2. Предел текучести при 600-700°С составляет не менее 40 кГ/мм2.

Достоинствами данной стали являются длительная пластичность, обеспечивающая ее нечувствительность к концентрации напряжений, и отсутствие склонности к межкристаллитной коррозии. Сталь ЭИ612 в условиях длительного срока службы рекомендуется для дисков, работающих при температуре до 650.

Усовершенствованным вариантом стали ЭИ612 является сталь ЭИ612К, которая по химическому составу отличается дополнительным легированием 3-4% кобальта и бора. Механические свойства этой стали характеризуются высокими значениями прочностных показателей при удовлетворительной пластичности: = 5060 кГ/мм2, 𝜎в = 9095 кГ/мм2, δ = 2527%, ψ = 3035%, ан = 79 кГм/см2.

Сталь ЭИ612К имеет высокую пластичность в условиях длительного разрыва при 700°С и выдерживает длительные сроки службы при рабочей температуре до 650700° С. Однако процесс изготовления крупных поковок из этой стали является сложным.

studfiles.net

Сталь - аустенитный класс - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 1

Сталь - аустенитный класс

Cтраница 1

Сталь аустенитного класса Х18Н9Т используется для корпусов арматуры, работающей на агрессивных и криогенных жидкостях, а также на газообразном кислороде, азоте и водороде. [2]

Сталь аустенитного класса должна ыть исследована на чз стви-тельность к межкристаллитной коррозии. [3]

Стали аустенитного класса на марганцовистой основе склонны к образованию трещин при нагревании и давлении, отличаются плохой свариваемостью, при медленном охлаждении и отпуске при 300 - 400 С структура стали переходит в мартенсит. Однако эта сталь отличается высокой износостойкостью. Твердость металла на поверхностях трения в местах изнашивания повышается в процессе работы звеньев и поддерживается в пределах от zoo до 500 НВ при высокой пластичности, что близко к твердости закаленной стали 45, пластичность которой значительно ниже. Такое свойство аустенитной стали способствует повышению износостойкости в абразивной среде при ударных нагрузках. [4]

Стали аустенитного класса после закалки имеют аустенитную структуру. Некоторые стали аустенитного класса сохраняют аустенитную структуру после нормализации. [6]

Стали аустенитного класса - высоколегированные стали: они применяются обычно как стали с особыми физическими и химическими свойствами. После закалки они имеют аустенитную структуру, а после отжига - аустенйтно-мартенситную или аустенитно-ферритную. Стали аустенитного класса содержат большое количество лег ирующих элементов, расширяющих Y-область на диаграммах с железом, например марганца или никеля, делающих их аустенит очень устойчивым. Высокоуглеродистые стали данного класса не поддаются обработке обычным режущим инструментом из-за способности легкого наклепа под режущей кромкой инструмента и превращения при наклепе аустенита в мартенсит. [7]

Стали аустенитного класса ( Еп54), сплавы типа нихромов 80 - 20 ( нимоник 75) и нихром, применяемые для наплавки клапанных фасок, сохраняют требуемую твердость при нагреве до 700 - 750 С. [8]

Стали аустенитного класса обладают сочетанием свойств, необходимых для конструкционного материала: они хорошо гнутся и профилируются в холоднокатаном состоянии и хорошо свариваются точечной и роликовой электросварками. Все стали обладают склонностью к межкристаллитной коррозии, и поэтому при соединении элементов конструкций рекомендуется применять только точечную или роликовую электросварку. В случае применения других видов сварки необходима термическая обработка. [9]

Сталь аустенитного класса должна быть исследована на чувствительность к межкристаллитной коррозии. [10]

Стали аустенитного класса могут работать при более высокой температуре, чем стали перлитного класса. Однако при быстрых изменениях температуры они растрескиваются, что снижает надежность их работы. [12]

Стали аустенитного класса обладают большей стабильностью структуры при температурах от 500 С и выше. Однако эти стали по сравнению со сталями перлитного класса значительно дороже, имеют пониженную пластичность при комнатных температурах, повышенную вязкость и высокий коэффициент линейного расширения, вызывающий при нагреве внутренние напряжения. [13]

Страницы: 1 2 3 4

www.ngpedia.ru

Хромоникелевая сталь - аустенитный класс

Cтраница 3

Для сварки указанных сталей из соображений о физико-химических свойствах сварных швов, их технологической прочности и работоспособности широко применяют присадочные материалы из хромоникелевых сталей аустенитного класса. [31]

Применяемые в настоящее время промышленностью нержавеющие, кислотостойкие и жароупорные стали в зависимости от структуры принято разделять на следующие основные группы: хромистые стали мартенситного, ферритного класса, хромоникелевые стали аустенитного класса и сплавы. Для удобства выбора технологического режима резки и необходимой термической обработки до и после резки практически наиболее удобно классифицировать стали и сплавы по склонности их к межкристаллитной коррозии, а также к образованию трещин после резки. На основании обобщения производственного опыта ряда заводов и данных, полученных при лабораторных исследованиях, все высоколегированные хромистые и хромоникелевые марки стали могут быть разделены на четыре группы по их способности подвергаться кислородно-флюсовой резке. [32]

Стали феррито-мартенситного класса благодаря высокому сопротивлению истиранию применяют для деталей подшипников - колец, роликов, шариков. Хромоникелевые стали аустенитного класса обладают наиболее высокой коррозионной стойкостью среди нержавеющих сталей и отличаются хорошими технологическими свойствами - хорошо обрабатываются давлением и обладают хорошей свариваемостью. В закаленном состоянии эти стали обладают низким отношением предела текучести к пределу прочности ( ав 600 МН / м2, ат-250 МН / м2), однако прочностные характеристики этих сталей могут быть сильно повышены в результате наклепа. Так, при пластической деформации в холодном состоянии на 40 % предел прочности стали Х18Н10Т повышается в 2 раза ( ав 1200 МН / м2), а предел текучести в 4 раза ( ат 1000 МН / м2) при этом сохраняется достаточно высокая пластичность, позволяющая производить различные операции, связанные с деформацией стали. [33]

В зависимости от применения аргона или гелия меняется и поверхностное натяжение на границе металл-газовая фаза. Так, для хромоникелевых сталей аустенитного класса поверхностное натяжение жидкого металла при сварке в гелии заметно меньше, чем в аргоне. Это сказывается и на формировании поверхности швов. [35]

Образцы с наплавками электрода из стали типа 12Х18Н9Т имеют несколько повышенную эрозионную стойкость по сравнению с образцами, изготовленными целиком из этой стали. Однако эрозионная стойкость наплавок из хромоникелевых сталей аустенитного класса оказывается значительно ниже стойкости наплавок из сталей мартенситного класса, которые в процессе наплавки подкаливаются и приобретают высокую твердость. [36]

Она примерно равна или несколько выше прочности хромоникелевых сталей аустенитного класса. [37]

Для многих углеродистых и легированных сталей ударная вязкость при низких температурах ( обычно ниже - - 40 С) резко понижается, что исключает применение этих материалов в таких условиях. Ударная вязкость для большинства цветных металлов и сплавов ( медь и ее сплавы, алюминий и его сплавы, никель и его сплавы), а также хромоникелевых сталей аустенитного класса при низких температурах, как правило, уменьшается незначительно и пластические свойства этих материалов сохраняются на достаточно высоком уровне, что и позволяет применять их при рабочих температурах порядка до - 254 С. [38]

Стали феррито-мартенситного класса благодаря высокому сопротивлению истиранию применяют для деталей подшипников - колец, роликов, шариков. Хромоникелевые стали аустенитного класса обладают наиболее высокой коррозионной стойкостью среди нержавеющих сталей и отличаются хорошими технологическими свойствами - хорошо обрабатываются давлением и обладают хорошей свариваемостью. В закаленном состоянии эти стали обладают низким отношением предела текучести к пределу прочности ( ав 600 МН / м2, ат 250 МН / м2), однако прочностные характеристики этих сталей могут быть сильно повышены в результате наклепа. Так, при пластической деформации в холодном состоянии на 40 % предел прочности стали Х18Н10Т повышается в 2 раза ( ов 1200 МН / м2), а предел текучести в 4 раза ( ат 1000 МН / м2) при этом сохраняется достаточно высокая пластичность, позволяющая производить различные операции, связанные с деформацией стали. [39]

Литые стали, содержащие 0 4 % или более углерода и один пли несколько из следующих элементов: Сг, Al, Ni, V, Mn, W, Мо или Ti, можно сваривать ацетилено-кислородным пламенем по технологии, которая в общем аналогична применяемой при сварке чугуна, но без флюса. Однако необходимость значительного предварительного подогрева при сварке тяжелых деталей делает этот способ малоприемлемым; в этом случае более экономична электродуговая сварка. Хромоникелевые стали аустенитного класса при 450 - 650 С склонны к выделению карбидов хрома на границах зерен; поэтому тяжелые детали из таких сталей при газовой сварке теряют свою коррозионную стойкость. [40]

Нержавеющие стали в морской воде при достаточно сильной аэрации обладают высокой стойкостью к общей коррозии, однако склонны к сильной местной коррозии, особенно в застойных зонах, ограничивающих аэрацию. Различные марки нержавеющих сталей довольно сильно различаются по скорости развития местной коррозии. Наиболее устойчивы хромоникелевые стали аустенитного класса, дополнительно легированные молибденом, а наиболее подвержены местной коррозии простые хромистые стали. В спокойной морской воде нержавеющие стали, не легированные молибденом, не имеют преимуществ перед углеродистыми сталями по склонности к местной коррозии. Однако в быстродвижущей-ся морской воде местная коррозия углеродистой стали будет возрастать: а коррозия нержавеющей стали - значительно снижаться. Так, максимальная скорость образования питтинга на стали марки 1X18Н9 в спокойной морской воде была около 1 85 мм / год, в то время как при скорости движения морской воды 1 2 - 1 5 м / с развитие местной коррозии снижалось до 0 09 - 0 1 мм / год. [41]

При динамическом приложении нагрузки кроме указанных выше характеристик необходимо учитывать также и величину ударной вязкости. Для многих углеродистых и легированных сталей ударная вязкость при низких температурах ( обычно ниже - 40 С) резко понижается, что исключает применение этих материалов в таких условиях. Ударная вязкость для большинства цветных металлов и сплавов ( меди и ее сплавов, алюминия и его сплавов, никеля и его сплавов), а также хромоникелевых сталей аустенитного класса при низких температурах, как правило, уменьшается незначительно, и пластические свойства этих материалов сохраняются на достаточно высоком уровне, что и позволяет применять их при рабочих температурах до - 254 С. [42]

При динамическом приложении нагрузки кроме указанных выше характеристик необходимо учитывать также и величину ударной вязкости ан. Для многих углеродистых и легированных сталей ударная вязкость при низких температурах ( обычно ниже - 10 С) резко понижается, что исключает применение этих материалов в таких условиях. Ударная вязкость для большинства цветных металлов и сплавов ( медь и ее сплавы, алюминий и его сплавы, никель и его сплавы), а также хромоникелевых сталей аустенитного класса при низких температурах, как правило, уменьшается незначительно и пластические свойства этих материалов сохраняются на достаточно высоком уровне, что и позволяет применять их при рабочих температурах порядка до - 254 С. [43]

К структуре зоны термического влияния, а следовательно и к термическим циклам нагрева и охлаждения при сварке, предъявляются различные требования, которые зависят и от материала и от условий эксплуатации изделия. В результате несоблюдения необходимых режимов структура шва и зоны влияния может значительно ухудшиться, что приведет к снижению качества сварных соединений. Так, в малоуглеродистой стали существенного изменения свойств у зоны термического влияния обычно не происходит. Низколегированные и углеродистые конструкционные стали в результате слишком быстрого охлаждения и подкалки иногда значительно снижают пластичность. В закаленных сталях ( перлитного и мартенситного класса) при излишне замедленном охлаждении может произойти отпуск зоны термического влияния. Длительный нагрев высоколегированных хромистых сталей ферритного класса приводит к укрупнению их зерна, снижению пластических свойств и коррозионной стойкости. Хромоникелевые стали аустенитного класса нельзя длительное время перегревать выше температуры распада аустенита, так как при этом нарушается однородность аустенитной структуры к теряется коррозионная стойкость. [44]

Страницы: 1 2 3

www.ngpedia.ru

Сталь аустенитного класса - Справочник химика 21

При раскрое листов должен соблюдаться ряд требований. Расположение сварных продольных и поперечных швов в обечайках и трубах, а также швов приварки днищ, штуцеров, люков и т. д. должно позволять проведение визуального осмотра швов, контроля их качества и устранения дефектов. В конструкции аппарата допускается не более одного шва (замыкающего), доступного визуальному контролю только с одной стороны. Сварные швы, как правило, не должны перекрываться опорами, кроме отдельных случаев перекрытия опорами кольцевых (поперечных) швов горизонтально устанавливаемых аппаратов при условии, что перекрываемые участки шва по всей длине проверены дефектоскопическим методом (рентгенографическим или ультразвуковым). Методы разметки заготовок деталей из стали аустенитного класса [c.18]

Б. Свариваемость стали аустенитного класса характеризуется структурными превраш,ениями в зоне термического влияния. [c.358]

Раздача полых деталей при криогенных температурах. Одним из видов формовки растяжением является процесс раздачи полых деталей при криогенных температурах, применяемый для изготовления емкостей для транспортировки жидких газов и других деталей из нержавеющей стали аустенитного класса. Технологический процесс состоит в следующем. [c.97]

Допускаемые напряжения для жаропрочных, жаростойких и коррозионностойких сталей аустенитного класса [c.441]

Для аппаратов, изготовляемых нз сталей аустенитного класса, допускается более низкая рабочая температура, при которой > 0,3 ИДж/м. [c.7]

Методы разметки заготовки деталей из сталей аустенитного класса не должны допускать повреждения рабочей поверхности деталей. [c.18]

Пределы применения фланцев приварных встык исполнений 5—12 (см. рис. 13.4, д—м) и исполнения 2 (рис. 13.5, в, г) при сварке с обечайкой или днищем из двухслойной стали устанавливаются применительно к материалу основного слоя. При сварке с обечайкой или днищем из сталей аустенитного класса пределы применения устанавливаются специальным расчетом на прочность, согласованным с головной организацией отрасли. [c.211]

Для фланцев из сталей аустенитного класса от —70 "С. [c.245]

Сварка трубопроводов из хромоникелевых нержавеющих сталей аустенитного класса [c.357]

Характеристика нержавеющих сталей аустенитного класса [c.33]

Стали аустенитного класса (основа — железо-у) сохраняют достаточную пластичность и приемлемую вязкость вплоть До температур жидкого гелия (—270 °С) и, следовательно, являются важнейшими конструкционными материалами для изготовления узлов оборудования, работающих при самых низких температурах (ниже —200°С) [119, 139]. [c.136]

При этом следует иметь в виду, что прочностные свойства всех металлов и сплавов, как правило, с возрастанием температуры понижаются, а с уменьщением - повышаются. Однако у углеродистых, конструкционных и легированных сталей с понижением температуры сильно снижается и ударная вязкость, что делает невозможным применение при низких температурах этих сталей из-за их хрупкости. Ударная вязкость почти не снижается при низких температурах у высоколегированных сталей аустенитного класса и цветных металлов и сплавов. [c.35]

Литье подразделяют на слитки, предназначенные для дальнейшей обработки давлением, и отливки. Ультразвуковой контроль обнаруживает раковины, поры, инородные включения, заливины, неслитины, плены (см. кн. 1 данной серии). Отливки из сталей перлитного класса, прошедшие термообработку типа нормализации, а также из сплавов алюминия, титана имеют мелкозернистую структуру с достаточно малым рассеянием ультразвука. Отливки из сталей аустенитного класса имеют крупнозернистую структуру, измельчить которую термообработкой нельзя. Такой материал не удается контролировать ультразвуком. [c.202]

Химический состав и механические свойства нержавеющих сталей аустенитного класса (после закалки с 1110—1150 С в воде) приведены в табл. 20. [c.32]

Воздушно-дуговая резка успешно применяется для резки хромоникелевой стали аустенитного класса однако при этом следует учитывать возможное науглероживание поверхности разреза. Технико-экономическая эффективность воздушно-дуговой резки при рациональном применении весьма высока [49]. [c.152]

Для изготовления труб печей пиролиза применяется жаропрочная хромоникелевая сталь аустенитного класса марки 20Х23Н18. Рекомендуемая рабочая температура 1000 °С, температура интенсивного окисления 1050 X [22]. [c.230]

Получают применение стали аустенитного класса с марганцем взамен (в различной степени) никеля, с азотом и другими элементами для аппаратуры, работающей в средах относительно пониженной агрессивности, при пониженных температурах эксплуатации. Частичная замена никеля марганцем рассматривается, при [c.357]

Минимальное значете ударной вязкости металла шва при температуре испытания 20 °С должно быть 5 кгс-м/см для всех сталей, кроме аустенитного класса и 7 кгс-м/см для сталей аустенитного класса Нормы, установленные ТУ на изготовление изделия [c.132]

Стабилизированные хромоникелевые стали аустенитного класса могут быть получены различными путями. [c.359]

Нержавеющие стали в морской воде прн достаточно сильной аэрации обладают высокой стойкостью к общей коррозии, о.лнако склонны к сильной местной коррозии, особенно в застойных зонах, ограничивающих аэрацию. Различные марки нержавеющих сталей довольно сильно различаются по скорости развития местной коррозии. Наиболее устойчивы хромоникелевые стали аустенитного класса, допо.лнительно легированные молибденом, а наиболее подвержены местной коррозии простые хромистые стали. В спокойной морской воде нержавеющие стали, не легированные молибденом, не имеют преимуществ перед углеродистыми сталями по склонности к местной коррозии. Однако в быстродвижущей-ся морской воде местная коррозия углеродистой стали будет возрастать а коррозия нержавеющей стали — значительно снижаться. Так, максимальная скорость образования питтинга на стали марки 1X18Н9 в спокойной морской воде была около 1,85 мм/год, в то время как при скорости движения морской воды 1,2—1,5 м/с развитие местной коррозии снижалось до 0,09 -0,1 мм/год. [c.19]

Для хромоникелевых сталей аустенитного класса, как и для других конструкционных сталей, эффективна электрошлаковая сварка. При газоэлектрической сварке в СОд, а также в аргоне и СО , благодаря окислению водорода, кремния и серы повышается стойкость швов аустенитного класса против образования горячих треп ин. [c.369]

Известно несколько разновидностей термической обработки рассматриваемых сварных конструкций из сталей аустенитного класса. [c.369]

Коррозионностойкое легирование и термообработку используют в основном тогда, когда металл конструкции не позволяет применять другие меры защиты. Термообработка способствует предотвращению выпадени карбидов хрома по границам зерен нержавеющей стали аустенитного класса, гомоге-пизацип структуры металла, снятию внутренних напряжений. [c.461]

ЛОСЬ до 3 мин. Разрушение образцов, как правило, происходило по поверхностным дефектам в виде мелких рисок (образцы шлифовали по 8 классу чистоты) без заметных макропластических деформаций с характерным для коррозионного растрескивания изломом. Образцы из стали 12Х18Н10Т испытывали в растворе 7-н серной кислоты. Результаты испытаний свидетельствуют о проявлении МХЭ и для сталей аустенитного класса. [c.125]

Данные таблицы 3.1 свидетельствуют о том, что в качестве основного коррозионно-стойкого материала хфименяются стали аустенитного класса, преимущественно стали типа 12Х18Н10Т. [c.37]

Прежде чем приступить к анализу, следует отметить еще раз, что сталь 20Х23Н18 - типичная сталь аустенитного класса с высокой химической стойкостью при повышенных температурах. После стандартной термообработки сталь имеет характерную однофазную структуру с размером аустенитных зерен 40 - 60 мкм. [c.312]

Сплавы, обладающие более устойчивой пассивностью, особенно в присутствии ионов хлора, например нержавеющие хромоникелевые стали аустенитного класса, легированные молибденом, например сталь марки Х18Н12МЗТ, а также титан и хром обладают высокой стойкостью к щелевой коррозии. Благодаря высокой стойкости хрома можно рекомендовать хромовые покрытия для зацщты от щелевой коррозии. [c.207]

Хромоникелевые стали аустенитного класса обладают наиболее высокой коррозионной стойкостью среди нержавеющих сталей и отличаются хорошими технологическими свойствами — хорошо обрабатываются давлением и обладают хорошей свариваемостью. В закаленном состоянии эти стали имеют низкое отношение предела текучести к пределу прочности. Прочностные характеристики этих сталей могут быть повышены в результате наклепа. Так, при пластической деформации на 40 % стали марки Х18Н10Т в холодном состоянии предел прочности повышается вдвое (ав = 1200 МПа), а предел текучести в 4 раза (сГт = = 1000 МПа). При этом сохраняется достаточно высокая пластичность, позволяющая производить различные технологические операции. [c.32]

Свариваемость стабилизированных хромоникелевых сталей аустенитного класса при реакции на термический цикл характеризуется отсутствием структурных составляющих, понижающих коррозионную стойкость. По кривой распределения твердости в зоне термического влияния, полученной при исследовании стали Х18Н9Т торцовой пробой на свариваемость, определена твердость, практически равная твердости основного металла. [c.363]

chem21.info

Высоколегированная сталь - аустенитный класс

Cтраница 2

Данные Видаля, Раймондена и др., относящиеся к высоколегированной стали аустенитного класса и специальным жаропрочным сплавам на хромоникелевой и хромоникелекобальто-железной основах, также показали, что даже при 700 - 800 значения коэффициента ( я не выходят за пределы 0 34 - 0 35 ( фиг. Раймонден указывает вместе с тем, что в условиях повторяющихся нагреваний и охлаждений температурные кривые коэффициента ц лежат выше, чем при простом нагревании. Для температурных кривых, снятых при охлаждении, им были найдены более низкие значения ц, чем при нагревании, причем это явление усиливалось с повышением температуры. [16]

Сварка в атмосфере защитных газов широко применяется для трубопроводов из высоколегированных сталей аустенитного класса. [17]

Просвет между внутренними стыками Ь для труб из углеродистой стали марки 10 и высоколегированных сталей аустенитного класса должен быть равен 2s; для труб из стали марки 20, низколегированных сталей всех марок и высоколегированных сталей мартенсигно-ферритного класса, а также для разнородных сварных стыков. [19]

Однако в условиях сварки высоколегированных сталей аустенитного класса азот повышает устойчивость аустенита и выступает как легирующая добавка, способная заменить некоторое количество никеля. [21]

Более всего флокены характерны для легированных сталей, содержащих хром. Флокены не наблюдаются в высоколегированных сталях аустенитного класса. [22]

Металл удовлетворительно сваривается аргоно-дуговой, точечной, роликовой и стыковой сваркой. Обрабатываемость резанием сравнима с обрабатываемостью высоколегированных сталей аустенитного класса. [23]

Толщина азотированного слоя из-за хрупкости не бывает больше 0 8 мм. Для нержавеющей высокохромистой стали и высоколегированных сталей аустенитного класса глубина азотирования редко превышает 0 2 мм. [24]

Азот существенно влияет на свойства металла шва ( рис. 9.3), увеличивая его прочность, но уменьшая пластичность и ударную вязкость. Способность азота повышать прочность и влиять на повышение устойчивости аусте-нита используется иногда в высоколегированных сталях аустенитного класса, где его применяют в качестве легирующей добавки. [26]

Раскрой труб на заготовки производят механической резкой. Кроме того, для раскроя труб из углеродистой и легированной стали перлитного класса может быть применена газовая резка, для раскроя труб из высоколегированной стали аустенитного класса - кислородно-флюсовая и кислородно-песочная резка. Концы заготовок, полученных тепловой резкой труб из сталей, склонных к подкалке, протачивают для удаления подкаленной зоны на длине, устанавливаемой технологической инструкцией. Если при раскрое материалов и полуфабрикатов отрезается заготовка, содержащая маркировку поставщика, то на оставшейся части полуфабриката маркировку восстанавливают. [27]

Чем ниже температура рекристаллизации, тем при более низких температурах начинается ползучесть. У цветных металлов и сплавов, имеющих низкие температуры рекристаллизации ( табл. 47), ползучесть происходит даже при комнатной температуре. Высоколегированные стали аустенитного класса и специальные сплавы на никелевой и кобальтовой основах характеризуются высокими температурами рекристаллизации и, соответственно, высоким сопротивлением ползучести. [28]

Возможность применения того или иного варианта определяется пластичностью металла, условиями рекристаллизации и требуемой величиной зерна в поковке. Высоколегированная сталь большинства марок перлитного и фер-ритного классов обладает высокой пластичностью. Наоборот, высоколегированная сталь аустенитного класса, ледебуритной группы с карбидами и др. обладает пониженной пластичностью. Поэтому ковку слитков из быстрорежущей и жаропрочной стали производят с весьма ограниченной степенью деформации за первый переход. [29]

Условные обозначения марок легированных сталей приняты по буквенно-цифровой системе, в основу которой положен марочный химический состав. Двузначное число, стоящее в начале марки стали, обычно обозначает среднее содержание углерода в сотых долях процента. В марках высоколегированных сталей аустенитного класса это число обозначает предельное допускаемое содержание углерода также в сотых долях процента. [30]

Страницы: 1 2 3

www.ngpedia.ru

Сталь - аустенитный класс - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 3

Сталь - аустенитный класс

Cтраница 3

Стали аустенитного класса обычно используют для работы при температурах 600 - 750 С. Наряду с жаропрочностью, они обладают достаточной жаростойкостью и хорошими технологическими свойствами - деформируемостью и свариваемостью. [31]

Сталь аустенитного класса должна быть исследована на чувствительность к межкристаллитной коррозии. [32]

Стали аустенитного класса на железохромоникелевой основе, легированные дополнительно молибденом, ниобием и другими элементами. [33]

Стали аустенитного класса хорошо свариваются дуговой и газовой сваркой. [34]

Сталь аустенитного класса содержит наибольшее количество легирующих элементов. Стали этого класса в зависимости от природы легирующих элементов и их количества, а также от характера термической обработки могут обладать самыми различными высокоценными свойствами: большой пластичностью, вязкостью, значительной прочностью, высоким сопротивлением истиранию и коррозии, малым коэффициентом теплового расширения, нематнитно-стью и другими специальными свойствами. Стали этого класса весьма трудно поддаются обработке. [35]

Стали аустенитного класса используются только при температуре пара 600 С и выше, причем применение их максимально ограничено. [36]

Стали аустенитного класса марок Х17Н13М2Т и Х17Н13МЗТ ввиду присутствия в них необходимого количества титана, предотвращающего появление склонности к межкристаллитной коррозии, с успехом применяются для изготовления сварной аппаратуры без дополнительной термической обработки сварных конструкций. По технологическим свойствам хромоникельмолибдено-вые стали близки к хромоникелевым: они хорошо свариваются, протягиваются и штампуются. [38]

Для стали аустенитного класса должны быть, кроме того, представлены данные по стойкости против межкристаллитной коррозии. [39]

Для стали аустенитного класса должны быть, кроме того, представлены данные о стойкости против межкристаллитной коррозии. [40]

Для стали аустенитного класса должны быть, кроме того, представлены данные о стойкости против межкристаллитной коррозии. [41]

Недостатком стали аустенитного класса являются большой коэффициент удлинения, малая теплопроводность и малая твердость. Но, несмотря на эти недостатки, указанные выше преимущества настолько существенны, что для клапанов авиадвигателей применяется сталь почти исключительно аустенитного класса, а для автотракторных двигателей применяются различные силь-хромовые стали. [42]

Для стали аустенитного класса должны быть, кроме того, представлены данные по стойкости против межкристаллитнов коррозии. [43]

Для стали аустенитного класса должны быть, кроме того, представлены данные по стойкости против межкристаллитной коррозии. [44]

Страницы: 1 2 3 4

www.ngpedia.ru

Сталь - аустенитный класс - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 2

Сталь - аустенитный класс

Cтраница 2

Стали аустенитного класса имеют более высокую жаропрочность, чем двух предыдущих классов. Их рабочие температуры достигают 750 С. Аустенитные стали пластичны и хорошо свариваются после закалки, но плохо обрабатываются резанием из-за высокой вязкости. [16]

Сталь аустенитного класса должна быть исследована на чувствительность к межкристаллитной коррозии. [17]

Сталь аустенитного класса должна быть исследована на чувствительность к межкристаллитной коррозпи. [18]

Стали аустенитного класса после закалки имеют аустенитную структуру. Некоторые из них сохраняют аустенитную структуру после нормализации. [19]

Стали аустенитного класса для достижения высокой жаропрочности дополнительно легируют Mo, W, V, Mb, В. [20]

Стали аустенитного класса применяют для лопаток, дисков и роторов паровых турбин. Из стали Х16Н13М2Б ( ЭИ405 и ЭИ680) изготовляют, например, роторы и лопатки паровых турбин, работающие при температуре до 600 С. [21]

Стали аустенитного класса после закалки имеют аусте-нитную структуру. Некоторые из них сохраняют аустенитную структуру после нормализации. [22]

Стали аустенитного класса обладают склонностью к межкристаллитной коррозии ( в результате длительного пребывания в зоне критических температур 500 - 850 С) и к снижению химической стойкости в результате наклепа. Эту особенность следует учитывать при изготовлении деталей, элементов и в целом трубопроводов из сталей аустенитного класса. [23]

Сталь аустенитного класса содержит очень большое количество легирующих элементов, расширяющих - [ - область на диаграммах с железом, например никеля или марганца, поэтому она при закалке сохраняет аустенитную структуру. Нержавеющая сталь с 18 % Сг и 8 % Ni имеет аустенитную структуру. Износостойкая высокомарганцовистая сталь Г12 также после закалки получает аустенитную структуру. [24]

Стали аустенитного класса после закалки имеют аустенитную структуру. Некоторые из них сохраняют аустенитную структуру после нормализации. Они содержат много никеля и марганца, применяются как нержавеющие и электротехнические немагнитные стали. [25]

Сталь аустенитного класса, сваривается удовлетворительно с применением электродов типа 18 - 8 - 2 5 Мо и ЦТ-1; хорошо наплавляется нихромами и стеллитом. Азотируется при температуре 570 - 580 С на глубину 0 25 - 0 35 мм. [26]

Сталь аустенитного класса, не склонна к тепловой хрупкости. [27]

Стали аустенитного класса, как показывает само название, имеют структуру аустенита. [28]

Стали аустенитного класса обладают большой чувствительностью к наклепу. В этих сталях под влиянием пластической деформации и температуры процесс превращения аустенита в мартенсит и другие промежуточные структуры ускоряется, в результате чего повышается упрочнение, которое значительно усиливается за счет создания тонкой субмикронеоднородности структуры внутри кристаллов мартенсита, вызванной распадом твердого раствора. [29]

Сталь аустенитного класса должна быть исследована на чувствительность к межкристаллитной коррозии. [30]

Страницы: 1 2 3 4